- - -
- - -
Dépôt Institutionnel de l’Université libre de Bruxelles / Université libre de Bruxelles Institutional Repository
Thèse de doctorat/ PhD Thesis Citation APA:
Aubry, J. C. (1981). Influence de l'orientation cristalline sur l'oxydation ménagée des faces de cuivre à indices de Miller complexes. Etude microgravimétrique (Unpublished doctoral dissertation). Université libre de Bruxelles, Faculté des sciences, Bruxelles.
Disponible à / Available at permalink : https://dipot.ulb.ac.be/dspace/bitstream/2013/213985/2/67c74bbb-47b0-4599-8de5-f38b642a1ab5.txt
(English version below)
Cette thèse de doctorat a été numérisée par l’Université libre de Bruxelles. L’auteur qui s’opposerait à sa mise en ligne dans DI-fusion est invité à prendre contact avec l’Université (di-fusion@ulb.ac.be).
Dans le cas où une version électronique native de la thèse existe, l’Université ne peut garantir que la présente version numérisée soit identique à la version électronique native, ni qu’elle soit la version officielle définitive de la thèse.
DI-fusion, le Dépôt Institutionnel de l’Université libre de Bruxelles, recueille la production scientifique de l’Université, mise à disposition en libre accès autant que possible. Les œuvres accessibles dans DI-fusion sont protégées par la législation belge relative aux droits d'auteur et aux droits voisins. Toute personne peut, sans avoir à demander l’autorisation de l’auteur ou de l’ayant-droit, à des fins d’usage privé ou à des fins d’illustration de l’enseignement ou de recherche scientifique, dans la mesure justifiée par le but non lucratif poursuivi, lire, télécharger ou reproduire sur papier ou sur tout autre support, les articles ou des fragments d’autres œuvres, disponibles dans DI-fusion, pour autant que :
Le nom des auteurs, le titre et la référence bibliographique complète soient cités;
L’identifiant unique attribué aux métadonnées dans DI-fusion (permalink) soit indiqué;
Le contenu ne soit pas modifié.
L’œuvre ne peut être stockée dans une autre base de données dans le but d’y donner accès ; l’identifiant unique (permalink) indiqué ci-dessus doit toujours être utilisé pour donner accès à l’œuvre. Toute autre utilisation non mentionnée ci-dessus nécessite l’autorisation de l’auteur de l’œuvre ou de l’ayant droit.
--- English Version ---
This Ph.D. thesis has been digitized by Université libre de Bruxelles. The author who would disagree on its online availability in DI-fusion is invited to contact the University (di-fusion@ulb.ac.be).
If a native electronic version of the thesis exists, the University can guarantee neither that the present digitized version is identical to the native electronic version, nor that it is the definitive official version of the thesis.
DI-fusion is the Institutional Repository of Université libre de Bruxelles; it collects the research output of the University, available on open access as much as possible. The works included in DI-fusion are protected by the Belgian legislation relating to authors’ rights and neighbouring rights.
Any user may, without prior permission from the authors or copyright owners, for private usage or for educational or scientific research purposes, to the extent justified by the non-profit activity, read, download or reproduce on paper or on any other media, the articles or fragments of other works, available in DI-fusion, provided:
The authors, title and full bibliographic details are credited in any copy;
The unique identifier (permalink) for the original metadata page in DI-fusion is indicated;
The content is not changed in any way.
It is not permitted to store the work in another database in order to provide access to it; the unique identifier (permalink) indicated above must always be used to provide access to the work. Any other use not mentioned above requires the authors’ or copyright owners’ permission.
I o> /«-
UNIVERSITÉ LIBRE DE BRUXELLES
★
Faculté des Sciences
Service de Chimie Analytique et Minérale
INFLUENCE DE L'ORIENTATION CRISTALLINE SUR
L'OXYDATION MÉNAGÉE DES FACES DE CUIVRE A INDICES DE MILLER COMPLEXES
Étude Microgravimétrique ( figures )
\
Thèse présentée pour l’obtention du grade de Docteur en Sciences
i
A
P
UNIVERSITÉ LIBRE DE BRUXELLES
★
Faculté des Sciences
Service de Chimie Analytique et Minérale
INFLUENCE DE L’ORIENTATION CRISTALLINE SUR
L’OXYDATION MÉNAGÉE DES FACES DE CUIVRE A INDICES DE MILLER COMPLEXES
Étude Microgravimétrique (figures)
Thèse présentée pour l'obtention du grade de Docteur en Sciences
J. C. AUBRY
19 8 1
Angles et cosinus des angles entre les plans du système cubique.
^2 ^2 ^2 Zone angle (en degré)
cosinus de l'angle
1 1 1 2 2 3 1 1 ° 25 0,981
3 3 5 1 4° 25 0,969
1 1 2 1 9° 28 0,944
3 3 7 23° 3 1 0,918
1 1 3 [ïio] 0 U) O 0,872
1 1 5 38° 56 0,782
1 1 7 43 ° 1 9 0,729
0 0 1 54°44 0,582
1 1 1 2 3 3 10°02 0,985
1 3 3 [oïl] 22° 0,927
1 5 5 27° 1 2 0,890
0 1 1 35° 15 0,818
0 1 1 0 2 3 1 1 ° 1 9 0,980
O 1 2 [lOO] CO 0 CN 0,949
O 0 1 45° 0,707
O 0 1 0 1 2 26°34 0,896
O 2 3 [100] 33°41 0,834
0 1 1 45° 0,707
Figure 1.
GAZ
/ÎON GAZ ADSORBE
COUCHE
+ -+ —
- + - + - +- + A
+ -+ - + -
Croissance d'un film semiconducteur de type p.
Figure 2.
Variation d'énergie potentielle à l'interface métal-oxyde.
W est l'énergie de dissolution d'un ion dans la couche d'oxyde.
U est l'énergie d'activation pour le passage de l'ion d'une position interstitielle à une autre.
Figure 3.
R(t)
Vitesse de déplacement de l'interface dans l'adaptation bidimensionnelle de la théorie des précipités sphériques à partir de so
lution solide.
Figure 5.
adsoqstion K capture
1K'3
0
diffus—super'
desorption
capture
on D
ficidle-^
noyau surface mcfallique •
--- d--- -!
Modèle de croissance latérale des germes d'oxyde.
RhodinCR 47) tient compte de différents phénomè^
nés tels que 1'adsorption, la diffusion superfi
cielle et la capture de l'oxygène par les germes d'oxyde,
Figure 6.
Maille élémentaire de l'oxyde cuivreux.
L'oxyde cuivreux présente un réseau cubique centré 2 -
d'ions O . Le paramètre cristallin du réseau est de 4,26 A.
Figure 7.
(001) (111)
Relation épitaxique de l'oxyde avec le
(011)
substrat métallique.
Figure 8.
Tsconstante J^isconstanle
dA_____ _ dW (réversible)
cristal
vapaur
Système fermé contenant un cristal entouré de phases gazeuses (ou de vide).
Figure 9-
\
< 001 >\
La courbe en trait plein représente une coupe du diagramme polaire des Y ^2). La forme polygonale en pointillé est la forme d'équili
bre de Wulff.
RG. 10
MODELE DE "kOSSEL-STRANSKI, DE LA SURFACE D'UN CRISTAL (NEUMANNO (D
ATOME DU PLAN (4) ATOME ISOLE SUR
©
MARCHE.LA SURFACE ATOME STABILISE
(^LACUNE
DISLOCATION *VIS^
PAN UN CRAN. OE SURFACE
©
DISLOCATION ‘COINATOME ACCOLE A (^LACUNE DANS UNE
UNE MARCHE
HIRSCHWALO R 126)
MARCHE
Figure 13(a) : Modèle atomique du plan (113) du réseau
cubique à faces centrées à 0°K (vue en plan).
iCooô
\
Figure 13 (b) : Modèle atomique du plan (113) du réseau cubique à faces centrées à 0°K,
(Vue de profil).
Figure 13 (c) : Modèle atomique du plan (113) du réseau cubique à faces centrées à 0°K.
Dimensions et directions principales.
Figure 14 (a) : Modèle atomique du plan (011) du réseau cubique à faces centrées à 0°K. Dimensions et directions principales.
Figure 14 (b) : Modèle atomique du plan (011) du réseau cubique à faces centrées à 0°K. (Vue en plan).
Représentation dans le modèle "terrasse, lisière, crans" d'une surface présentant des marches structurelles et des crans thermodynamiques.
Représentation dans le modèle "terrasse, lisière, crans" d'une surface présentant des marches structurelles limitées par des crans structurels.
Vu le nombre élevé de crans sur ce genre de surface, ils peuvent jouer un rôle
important dès les basses températures. Par contre dans le cas de la figure 15 (a) le nombre de crans ne sera élevé qu'aux hautes températures et donc leur influence ne se fera remarquer que pour des températures élevées.
Figure 16 (a)
Disposition des différentes orientations cristallines dans la projection stéreographique de référence (100) des cristaux cubiques.
Figure 16 (b)
Disposition des différentes orientations cristallines dans la projection stéréographique de référence (001) des cristaux cubiques.
Les points sombres indiquent les orientations cristal
lines de cuivre étudiées.
Remarque : Etant dans le système cubique les deux
figures 16 (a) et 16 (b) sont équivalentes.
L'ensemble de la littérature renvoie au tri
angle stéreographique de la figure 16 (a).
Pour la facilité de construction de nos modèles de sphères dures nous avons été améné à choisir un plan de référence dif
férent [ figure 16 (b)] .
(001) 014 025 012 023 (011)
Figure 17 (a) : Modèle atomique du plan (223) du réseau cubique à faces centrées à 0®K. (Vue en plan).
Figure 17(b)
Figure 17
Figure
Figure
17 (b) : Modèle atomique du plan (223) du réseau cubique à faces centrées à 0°K. (Vue de profil).
17 (c) : Modèle atomique du plan (223) du réseau cubique à faces centrées à 0°K. Dimen
sions et directions principales.
Figure 18 (a) ; Modèle atomique du plan (335) du réseau cubique à faces centrées à O^K.
(Vue en plan).
Figure 18 (b)
Modèle atomique du plan (335) du réseau cubique à faces centrées à 0°K. (Vue de profil).
\
Modèle atomique du plan (335) du réseau cubique à faces centrées à 0°K. Dimensions et directions principales.
Figure 18 (d) et 18 (e)
Explication de différentes informations du tableau 10 à l'aide de la figure 18 (d) et 18 (e) .
O 2 ® 2
Surface réelle de la surface élémentaire (en A ) : 46,871 A Surface constituée des deux terrasses (HGJI + AFED)=33,856 A ° 2 auxquelles il faut ajouter les deux lisières :
O 2 (JDAI + FBCE)=13,015 A
Longueur de la terrasse mesurée perpendiculairement à la crête
__ O O
[llO]contenue dans le plan à bas indice (en A) = 6,636 A
distance de A à F ou de H à I.
Longueur de la lisière mesurée perpendiculairement à la crête
_ O O
[llo] contenue dans le plan à bas Indice (en A) = 2,551 A distance de A à I ou de F à B.
O 2 O 2
Surface virtuelle de la surface élémentaire (en A ) = 42,708 A.
Surface délimitée par les deux directions [ llO] et [ 556]
c'est à dire HBCG.
Longueur de la surface élémentaire mesurée perpendiculairement
_ ° 2 °
à la crête [ llO] dans le plan de la face (en A ) = 16,742 A distance BH
O 2 ^
Surface des terrasses de la surface élémentaire (en A ) = 33,856 î Surface constituée des deux terrasses : (HGJI) +(AFED).
° 2 ° /
Surface des lisières de la surface élémentaire (en A ) = 13,015 A Surface constituée des deux lisières : (ADJI) +(BCEF).
Figure 18 (d)
Figure 18 {e )
tcf.D103
lii I ___il"F B
-•H---P ---, C5563
I 0 |E ,C
Figure 18 (d) : Schéma du modèle atomique du plan (335) [Figure 18 (b)]
Figure 18 (e) : Schéma du modèle atomique du plan (335) Directions principales. [ figure 18 (c)]
cubique à faces centrées à 0®K.
(Vue de profil).
Figure 19(a) : Modèle atomique du plan (337) du réseau
Figure 19(b) ; Modèle atomique du plan (337) du réseau cubique à faces centrées à 0°K.
Dimensions et directions principales.
Figure 19 (c) : Modèle atomique du plan (337) du réseau cubique à faces centrées à 0°K.
(Vue en plan).
I
Figure
(3371
19 (a)
19 (b)
19 (c)
Figure 20(a) : Modèle atomique du plan (112) du réseau cubique à faces centrées à 0®K.
(Vue en plan).
Figure 20(b)
, |CÏ10 3
20(c)
Figure 20(b) : Modèle atomique du plan (112) du réseau cubique à faces centrées à 0°K. (Vue de profil).
Figure 20(c) : Modèle atomique du plan (112) du réseau cubique à faces centrées à 0°K.
Dimensions et directions principales.
Figure 21(a) : Modèle atomique du plan (115) du réseau cubique à faces centrées à 0“K.
(Vue en plan).
Figure 21(b) : Modèle atomique du plan (115) du réseau cubique à faces centrées à 0°K.
(Vue de profil).
Figure 21(c) : Modèle atomique du plan (115) du réseau cubique à faces centrées à 0°K.
Dimensions et directions principales.
Figure 22(a) : Modèle atomique du plan (117) du réseau cubique à faces centrées à 0°K.
(Vue en plan).
(htT
\ I
Figure 2 2 (b)
t?io3
Figure 22 (c )
Figure 22(b) : Modèle atomique du plan (117) du réseau cubique à faces centrées à 0®K.
(Vue de profil).
: Modèle atomique du plan (117) du réseau cubique à faces centrées à 0°K.
Dimensions et directions principales.
Figure 2 2(c)
2.551 A,
Figure 23 (a) : Modèle atomique du plan (155) du réseau cubique faces centrées à 0°K. (Vue en plan).
Figure 24(a) ; Modèle atomique du plan (133) du réseau cubique faces centrées à 0°K. (Vue en plan).
FiguiT0 23 (c) : Modèls atomiqus du plan (155) du résaau cubique faces centrées à 0°K. Dimensions et directions principales.
Figure 24(b) : Modèle atomique du plan (133) du réseau cubique faces centrées à 0°K. Dimensions et directions principales.
Figure 25 : Cette figure représente une surface
vicinale de platine et on la désigne par Pt(S)[ 6 (111) X (100)]
Y A C1Ï3J
Figure 26 : Modèle atomique du plan (233) du réseau cubi
que à faces centrées à 0®K.
directions principales.
Dimensions et
Figure 27 : Marche présentant des crans dans le cristal de KOSSEL et STRANSKI (R 66).
Figure 28 : Marche et cran sur une surface (111) d'un cristal du réseau cubique à faces centrées.
Les chiffres indiquent le nombre de proches voisins d'un atome. (R 74).
Cl 003
Figure 29 : - exemple d'un diagramme de y pour un cristal cubique faces centrées.
- coupe dans un plan (011).
- construction de la forme d'équilibre Wulff. (R 62)et (R 70).
Figure 30 : Schéma de striation simplifié correspondant au graphique de Y reporté à la figure 29. (R 70) 1. Facettes (111) et (100).
2. Domaine de non striation.
3. Facettes (110).
E
P «10 Torr O
p >10 Torr
O O O
U c°
O O O
O O
O o;;^Q O O
Figure 33 : Schéma représentant les mécanismes de transport d'atomes à haute température.
A : Sublimation et condensation.
B : Diffusion en surface.
C : Diffusion dans le métal.
C^: Diffusion dans le gaz environnant.
Figure 34.
Axe Z parallèle à la surface.
2 3
Figure 35(a) : Schéma représentant le mouvement des atomes au cours de l'autodiffusion.
Ep
Figure 35(b) Schéma montrant les énergies tielles relatives des atomes les différentes positions de 35(a).
poten- dans
la figure
fiioild
Figure 36
A gauche : représentation schématique de la surface (100) avec une couche hexagonale.
A droite : représentation schématique de la surface (100) non reconstruite
Figure 37 : spectre de désorption thermique à partir d'une surface (111) après différentes expositions d'hydrogène.
Figure 38 : spectre de désorption thermique à partir d'une surface (111) de platine (non re
cuite après bombardement ionique d'argon) après différentes expositions d'hydrogè
ne .
Figure 39 ; spectre de désorption thermique à partir d'une surface (997) de platine bien recui
te après différentes expositionsd'hydro
gène .
Figure 40 : Spectre de désorp- tion thermique à partir d'une sur
face (997) de plati
ne (non recuite après bombardement ionique d'argon) après différentes expositions d'hy-
<00 200 300 iOO SOO r I SOO
T|K|—• drogène.
Figure 41 :
Variation de l'énergie d'adsorp- tion de en fonction du recou
vrement sur une surface plane (signe claire) et une surface à marches(signe foncé).
0 0,1 0,5 1
Figure 42 :
variation du recou
vrement avec 1'ex
position d'hydro
gène pour une sur
face plane (trian
gle) et une surface à marches (cercle).
domaine des faibles recouvrements dans une échelle élargie
larbitroryUAtur
s 1
Figure 43 :
Coefficient de capture en fonction du recouvrement d'hydrogène sur surface plane de platine (cercle) et (997) de platine (triangle).
0 12345678 9 1
Figure 44 :
Spectroscopie de désorption thermique pour le recouvre
ment à saturation d'hydrogè
ne sur des surfaces à marches de platine.
Les résultats sont séparés en contribution "terrasse" et
"lisière".
Figure 45 ;
variation du travail d'extrac
tion en fonction du recouvre
ment pour la face (111) de pla
tine (triangle) et la face (997) de platine (cercle).
région des faibles recouvrements dans une échelle élargie.
01234567891
(orbilfOryunit»)
•crrrccc«f
•ûCÛQCCÛtf
Figure 47 : modèle schématique pour 1'adsorption des atomes d'hydrogène sur la surfa
ce (997) de platine.
Figure 46 : Effet du degré de perfection cristal- „
>
lographique sur les^
mesures du travail d'extraction.
a) surface (111) parfaite de pla-^
tine.
b) surface (111) de platine bombardée et non recuite. ~
Figure
Figure 48 : Variation du tra
vail d'extraction maximum à 9=0,25 en fonction de la température.
49 : spectroscopie de désorp- tion thermique d'oxygène de différentes faces de platine en fonction de dif
férentes expositions d'oxy
gène.
P„lorbitraryunlli)
Figure 50
Modèle de structure pour le CO adsorbé sur le platine,
au dessus : structure x VT/R 30°
pour 6=1/3.
Les molécules adsorbées occupent des sites en reliant trois atomes du substrat.
au dessous : structure c(4x2) pour 9=1/2.
Les molécules de mono
xyde de carbone occu
pent des sites en re
liant deux atomes du substrat.
Figure 51
Spectroscopie de désorption thermique de CO de différentes faces de platine en fonction de différentes expositions de monoxyde de carbone .
Turnovernumber
(t c C ')
Figure 52 : Spectroscopie de désorption thermique pour le recouvre
ment à saturation de mono
xyde de carbone sur des surfaces à marches de pla
tine.
Les résultats sont séparés en contribution "terrasse"
et "lisière".
F igur e 53 : Dé shy dr ogén a t io n du cy clohe xane en be nzè- ne en f onct ion de : a) dens i té des ma rche s b) dens ité des c r ans
O-®
Q-/n^ I50*C 4xl0'**0fr reoctont 1.5*10*’ -
1.0* 10**-
S 0.5*10"®-
Dehy^ogenotiorr
.-A
Hydrogenolyeie
2*10'* 4*I0‘* 6*10'*
Step derrsity (atoms/cm* ) (o)
I.SxIOT*
1.0*10*^
0.5*10*'
- Oefiydrogenalion
J---
i ^ Q’\Hydrogpflolyste
■A
For 2.5*IO**»»#p otom»/cm*
J- 0 5*K3‘* 10*10'®
KhMi dprreity (kink otom«/cm^) (b)
Figure 54
(b)
: dé shyd rogén a t i on du cy cloh ex è ne en be nz ène en f on et i on de
a) den s i t é de s ma rches b) den s i t é de s cr ans .
^ r5rc*ç«'î ri5 r»'îP» 1»I9
faett aosvt 9SC*C
<^3 foeat
;;•’} îKii (no
Figure 55(a) ; Stabilité des faces de platine en fonction de l'environnement.
AMNATOMIC HEICHT SUPS
Figure 55 (b) : Différents types de structure de la surface.
STRUCTURE 1 STRUCTURE 2 C\^x\/2)R45* C\^x2\^)R45*
Figure 56 : Mailles formées
I
• • • • •
STRUCTURE 3 S.H.
de symétrie des structures d'adsorption par l'oxygène sur la face (lOO) du cuivre.
Figure 57
Maille de la structure hexagonale sur la face (111) du cuivre.
Figure 58
I I
SI. C1T03 S2. SH.
Mailles des structures d'adsorption formées sur la face (llO) du cuivre.
Figure 59
Diagramme représentant la face (100) du cuivre reconstruite pour l'obtention de la structure
(V2 X VT) R 45-0 .
C0013
t î
Figure 60 : Modèle plausible d'incorporation d'oxygène pour la face (100) Cu [voir Hoffmann (R 108)].
au dessus : surface (100) avec la structure (V2x2V2)45°
au dessous: vue de profil de la face (100) le long de la direction [OOl] .
Figure 61 : Influence sur la masse de soufre fixé sur le cuivre en fonction des écarts par rapport â ' l'orientation (111).
T(K)
300 375 350
Figure 62
Diffusion d'adatome et de paires d'atomes sur la face (211) du tungstène (R 119 b).
Figure 63
Diffusion superficielle du cuivre sur le cuivre
(R 121).
evnisMM M corru and comi Auon
TEMPERATURE CC)
Figure 64
Autodiffusion superficielle de différents métaux cubiques faces centrées en fonction de la tempé
rature réduite (R 120).
Figure 65
a)
b)
En«rgy ProCMi Deqrees o» Freedom (Adolom )
£voporation 3 transi.
considérons un adatome en position d'équilibre sur la surface (100) d'un métal cubique faces centrées. L'adatome peut dif
fuser "localisé" à une position 1 , A , B ou "non localisé" à une position 3 hypothétique.
diagramme d'énergie pour 1'adatome illustrant le régime de
diffusion "localisé" et "non localisé" ainsi que l'évaporation.
Chaque état a une distribution caractéristique de degrés de libertés.
AHg représente ici l'énergie de liaison de 1'adatome à la terrasse ( R 118).
Figure 66
lO^/T CK*')
La courbe théorique appelée correspond avec les résultats expérimentaux trouvés dans la littérature (118) . D représente la somme des D, "non localisés" et de Di"localisé" des ada- tomes (R 118).
Les indices 1, 2 et 3 représentant respective
ment les adatomes, les dimères et les trimères.
so
a
J's O 30
U
10
0
so
as
0.»
07os as Oi
03 0} ot
J a
X X m
0
r
V-.-.. -N —
m
\ w ‘ *» A
4
fcc bcc ^ ... .
• • masairam/irnHfOtm 0 * matt Irant/w in ¥oeuum
* » (raetrand FIM mtatufwrunit . n • FEM mtasufwmtnta
]
-*
0
t
\N 1(
P*-
4
1"
Ik ■f—
W
as as
07os as os os
02 01*— r/Tm
Graphique des énergies de diffusion superficielle déterminée expérimentale
ment en fonction de la température moyenne ré
duite (R 126).
Figure 67
Figure 68
Gr aphique schéma tiq- d' Arrhenius pour le
COefficient de d if f s i on superficiel 1 e a) surface propr e . b) crans compéte men
contaminé.
c ) observé expér ime lement.
J/T
Figure 69 : Facettage bidimensionnel de la surface.
Structure possible d'une surface durant la décomposition des marches de direc- tion M en marches plus stables de direc
tion et (R 114) .
Figure 70 : Description de la balance.
1 Point do suspension d'échantillon jusqu'à 200 mg . 2 Point de suspension d'échantillon jusqu'à 1g.
3 Ruban de suspension de la balance . 4 Aimants .
5 Bobine.
6 Point de suspension du contrepoids de l'échantillon . I Lampe.
8 Ecran.
9 Tube photosensible.
10 Amplificateur.
II Echelle de mesure des poids , 12 Echelle d'enregistrement.
13 Filtre.
14 Enregistreur.
Schéma de l'électrobalance de CAHN.
» ~7
AséchantUlondgr.max.) pracis. 10 gr.
/ , -6
Bsechêmtillon( 2^5gr.max.)précis. 10 gr.
Cscontrepoids.
AV: jauge de Pirani Autovac.
BG: bouteille de gaz.
D : détendeur.
E:enregistreur ImV.
F: four.
FR:fuite réglable.
6: piège à tamis moléculaire.
J|:jauge à ionisation.
Msmanomètre.
PO: pompe à diffusion d'huile.
PL:piège à air liquide.
PR:pompe rotative.
RG:réservoirà gaz.
RSsraccord souple.
RVPsréservoir à vide primaire.
Sssoufflet.
ThjCthermocoupla.
TP:tube de Pirani.
UCBsunit^de contrôle de la balance.
Vsvanne.
Vd:vanne dégazable.
Figure 71 Description de l'enceinte réactionnelle.
Figure 72 : Diffractographe électronique.
Plaque
Légende
à la plaque photographique - 1 ' =
1/X
- R exp. = distance entre faisceau diffracté
et non diffracté.
Figure 73 : Balayage effectué à l'aide du quadripôle «3e Riber qui per
met de détecter des pressions partielles de gaz de l'ordre de à 5 X 10 torr.
On observe les deux types de germes en forme de triangle équi
latéraux correspondant aux épitaxies.
(111) Cu^O// (111) Cu avec [lïo] Cu^O // [lïo] Cu.
(111) CU2O// (111) Cu avec [îlO] CU2O // [lîo] Cu, On remarque qu'une des deux formes apparaît également sous forme dendritique. Cette forme dendritique étant plus dé
veloppés que les formes triangulaires.
Photo n° 11 T° =512'’
PO2 = 4 X 10 ^ Torr G = 2 50 X
Figure : 76
Les figures 75 et 76 montrent une striation importante des surfaces ayant été prétraitées par une étape oxydante.
Graphique 77
Influence de la pression d'oxygêne sur la durée de la période d'induction pour la face (111) .
log 1/t. = 0,69303 log p0„ + 2,544 pour le cas du pré-
^ -4 ^
traitement à 2 x 10 Torr d'hydrogène et sans recuit à haute température (triangle claire)
log \ /1. ^ = 1,3155 log 2 pour le cas du pré
traitement avec recuit à haute température suivi d'une réduction à 2 x 10 Torr d'hydrogène.-4
Les résultats obtenus pour le cas du prétraitement avec recuit à haute température sont extrapolés à 611°C à 1'aide de (R 34) ;
pour pO = 7,9 X 10 ^ Torr : log 1/t. = 3 , 3703-3 , 2328xlO^/T°K et
-5 ^ 3
pour PO2 ~ 2,0 X 10 : log = 4,6217-5,0329x10 /T°K (triangle foncé).
Graphique 77
-4,5 -40
Graphique 78
Influence de la pression d'oxygëne sur la constante cinétique k pour la face (111) .
^ -4
- Pour le cas du prétraitement à 2 x 10 Torr d'hy
drogène et sans recuit à haute température (trian
gle claire) log = 3,8018 + 0,9408 log pO^
- Pour le cas du prétraitement avec recuit à haute température suivi d'une réduction à 2 x 10 Torr -4 d'hydrogène log k^ = 5 , 1215 + 1 ,2348 log pO^ .
Les résultats obtenus pour le cas du prétraitement avec recuit à haute température sont extrapolés à 611°C à l'aide de (R 34) ;
-5 3
pour pO = 7,9 X 10 Torr : log k = 3,2290-2,8050x10 /T
-5 ^ 3
et pour pO^ = 2,0 x 10 Torr : log k^^ = 2,3239-2,6562x10 /T (triangle foncé) .
Graphique 78
Graphique 79
Influence de la pression d'oxygène sur le nombre de germes pour la face (111) .
- Pour le cas du prétraitement à 2 x 10 Torr d'hy-4 drogène et sans recuit à haute température.
log N = 2,3395 log pO + 14,5980 (triangle claire)
^ -4
suivi d'une réduction à 2 x 10 Torr d'hydrogène.
- Le résultat obtenu pour le cas du prétraitement avec recuit à haute température suivi d'une réduction à 2 X 10 Torr d'hydrogène est extrapolés à 611°C-4 à l'aide de (R 34).
Pour pO^ = 7,9 X 10 (triangle foncé).
-5 Torr = log N=2,4149+1,8592x10 /T
Graphique 79
Graphique 80
Influence de la température sur la durée de la période d'induction pour la face (111).
- Dans le cas du prétraitement avec recuit à haute tempé- rature suivi d'une réduction à 2 x 10 Torr d'hydrogè-4 ne :
-5 3
pour PO2 ~ 2,0x10 Torr : log 1/1^ = 4,6217-5,0329x10 /T;
= 23 kcal/mole.
pour PO2 “ 7,9x10 ^ Torr : log 1/t,=3,3703-3,2328xlO^/T;
= 15,3 kcal/mole.
- Dans le cas du prétraitement à 2 x 10 Torr d'hydrogène -4 sans recuit à haute température ;
pour pO^ = 4,3x10 ^ Torr : log 1/1^ = 3,0642-3,1927x10^/T ;
= 14,4 kcal/mole.
Graphique 80
1,0
JL
1,1 1.2 1.3
Graphique 81
Influence de la température sur la constante cinétique pour la face (111).
- Dans le cas du prétraitement avec recuit à haute tempé- rature suivi d'une réduction à 2 x 10 Torr d'hydrogè-4 ne (R 34).
pour p0„ = 2,0 X 10 ^ Torr entre 512°C et 738°C.
^ 3
log = 2,3239-2,6562x10 /T ; W = 12,2 kcal/mole pour p0„ = 7,9 X 10 ^ Torr entre 410°C et 640°C.
^ 3
log k^ = 3,2290-2,8050x10 /T ; W = 12,8 kcal/mole pour pO = 7,9 X 10 -5 Torr entre 640°C et 810°C.
^ 3
log k^ =-0,0900+0,2500x10 /T ; W = O
- Dans le cas du prétraitement à 2 x 10 Torr d'hydrogè-4 ne sans recuit à haute température ;
pour pO^ = 4,3 X 10 ^ Torr entre 410°C et 640°C.
log k^ = 2,3885-2,2823xlO^/T ; W = 10,5 kcal/mole.
Graphique 83
Représentation linéaires de Am/S=f(t) pour les expériences décrites au tableau 17.
Graphique 82
Graphique 81
Graphique 82
Influence de la température sur le nombre de germes pour la face (111) .
- Dans le cas du prétraitement avec recuit à haute tempé- rature suivi d'une réduction à 2 x 10 Torr d'hydrogène-4
(R 34) ; pour pO^ = 7,9 x 10 ^ Torr entre 512° et 738°C.
log N = 2,4149 + 1,8592 x lO^/T.
- Dans le cas du prétraitement à 2 x 10 Torr d'hydrogène -4 sans recuit à haute température :
pour pO^ = 4,3 X 10 ^ Toor log N = 2,1778 + 1,8520 x 10^/T
Graphique 84
2,0 3,0 4,0 5,0 6.0 7,0 8,0 9.0
Représentation de Am/S=f(t) pour les expériences décrites au tableau 18.
Figure 85
Représentation de Am/s=f(t) pour une face (113).
Figure 86
Représentation de Am/S=f(t) pour une face (112).
Figure 87
Représentation de Am/s = f(t) pour une face (112) .
Figure 88
---1---1---1---1---1--- 1 I r T -7 2
A m/s (10 g/cm )
EXPERIENCE 47
T
Représentation de Am/S=f(t) pour une face (335) .
Figure 89
Représentation de Am/S=f(t) pour une face (112).
Figure 90
Représentation de Am/S=f(t) pour une face (112).
Figure 91
Représentation de Am/S=f(t) une face (112).
pour
34 32 30 28 26 24
22 20 18 16 14 12 10 8 6 4 2
T--- 1--- 1--- 1--- 1--- 1--- 1 I I I I I I I I I I I T -7 2
A m/s (10 g/cm )
EXPERIENCE 65
condit. experim.
t"C:470 PO2 = 2,6 X lÔ^torr
10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110 120 130 140 150 160 170 180 190 200 210 220 230 240 250 260 270
Figure 92 : Représentation de Am/S=f(t) pour une face (117).
Figure 93
Représentation de Am/S=f(t) pour une face (117)
Figure 94
Représentation de Am/S=f(t) pour une face (117) .
Figure 95
Représentation de Am/S=f(t) pour une face (115)-
15
_
5_____
0
1,000 0,900
I
0,800 0,700 0,600 0,,500
Cosinus de l'i^carl en degre de la face (111)
Figure 96 : Evolution du rendement r de la réaction d'oxydation en fonction de
l'orientation cristalline à 511°C. Les points reportés sont les valeurs moyennes des rendements de l'oxydation pour chaque orientation cristalline Nous avons reporté de part et d'autre de chaque point le domaine de variation du rendement délimité par les valeurs extrêmes trouvées.
Figure 96 (b)
Influence de la pression d'oxygène sur la période d'induction pour les différentes orientations cris
tallines étudiées à Sll^C. Les diverses informations chiffrées de ces droites sont reportées au tableau 22.
Figure 97 ; Influence de la pression d'oxygène sur la durée de la période d'induction pour la face (111) à 511°C.
log 1/t^ = 0,871 log PO2 2,892.
Figure 98
Coefficient de corrélation : indice montrant la liaison entre les deux variables pour autant que cette liaison soit linéaire. Le coefficient sera proche de l'unité lorsqu'il existe une bonne corrélation entre les deux variables.
La déviation standard donné dans le tableau est celle obtenue a partir des valeurs expérimentales interve
nant dans le calcul de la régression linéaire.
Les résultats expérimentaux entourés sont ceux qui n'interviennent pas dans le calcul de la régression linéaire.
Figure 98
Influence de la pression d'oxygène sur la période d'induction pour la face (337) à 511°C.
Figure 99
Influence de la pression d'oxygène sur la période d'induction pour la face (112) à 511°C.
-3,00
Figure 100 ; Influence de la pression d'oxygène sur la période d'induction pour la face (113) à
511°C.
Les triangles foncés sont repris de travaux antérieurs excécutés au laboratoire (R 32 C). Les triangles clai
res sont de nouveaux résultats (tableau 20). La regres sion ne tient compte que de quatre points expérimentaux
Figure 101 ; Influence de la pression d'oxygène sur la période d'induction pour la face (115) à Sll^C.
1P
qp
qs
Log ti: «n minut*.
FACE (115)
•45
COE F. ANG. qei4 ORO. ORIG. 1,235 COEF.CORR. q644 VARIANCE q042 ST OEV. 0,238
Log PO2
CPO2 «n torr3
-40 .33
-qo
Le résultat expérimental entouré n'intervient pas dans le calcul de la régression linéaire.
Figure 102
Influence de la pres
sion sur t., k. et N pour la face (001) à 511°C (R 33).
Figure 103 : Influence de la pression d'oxygène sur
la constante cinétique pour la face (111)
log kj^ = 0,8354 log PO2 + 3,0987.
à 12 9° C entre 2,0 x'10“^ et 2,6 x 10 log k^ = 3,0082 + 0,6980 log 2•
Torr d'oxygène
Figure 104
-7 -2 -1
*Log Ck-|:10 g .cm . mn 3
FACE (112)
0.0
-1,0
COEF. ANG. - 0,782 1 ORD. ORIG. - 2,877 COEF CORR. 0,977 VARIANCE 0,104 ST. DEV. 0,348
•4,5 • 4.0
Log POj
CPO, •" torrj -3,5
Influence de la pression d'oxygène sur la constante cinétique pour la face (112) à 511'*C.
Figure 105
- Influence de la pression d'oxygène sur la constante cinétique pour la face (337) à 511°C.
- Le résultat expérimental entouré n'intervient pas dans le calcul de la régression linéaire.
.constante cinétique pour la face (113) à Sll'^C Figure 106 : Influence de la pression d'oxygène sur la
- Triangle foncé : résultats repris de travaux antérieurs excécutés au laboratoire (R 32 C).
- Triangle claire : nouveaux résultats (tableau 20) - Le résultat entouré n'intervient pas dans les
calculs de la régression linéaire.
Légende :
Figure 107
Influence de la pression d'oxygène sur la constan
te cinétique pour la face (115) à 511°C.
Figure 108
Influence de la pression sur la constante de vitesse pour les différentes orientations cristallines étu
diées à 511°C. Les diverses informations chiffrées de ces droites sont reportées au tableau 23.
Figure 109
Influence de la pression d'oxygène sur le nombre de germes par centimètre carré pour la face (111) .
-5 -4
- à 511°C entre 2,0 x 10 et 4,0 x 10 Torr d'oxygène log N = 1,050 log p0„ + 8,887.
^ - 5 -4
- à 739°C entre 2,0 x 10 et 2,6 x 10 Torr d'oxygène log N = 11,5282 + 1,7359 log pO^
Les résultats complémentaires (triangle claire) représen
tent la moyenne des comptages des germes effectués à différents endroits de l'échantillon. Les crochets indi
qués sont délimités par les valeurs extrêmes des compta
ges .
Figure 109
Figure 110
Influence de la pression d'oxygène sur le nombre de germes pour la face (112) à 511°C.
Figure 111
Influence de la pression d'oxygène sur le nombre de ger
mes pour la face (337) à 511°C.
- La droite en trait continu représente la régression li
néaire passant par tous les points expérimentaux sauf le point entouré.
Les informations chiffrées de la droite en trait conti
nu sont ceux repris dans le tableau.
- La droite en pointillé représente la régression linéai
re en omettant les deux points expérimentaux à haute pression partielle d'oxygène.
Figure 111
Log N N:nombr* d* germ«s par cm^
COE F. ANC 0,136 ORD. ORIG. 5788 COEF. CORR. 0,396 VARIANCE 0,019 ST. DEV. 0751
Log pOj
CPO2 enTorrD
_____
!___________
-5,0 4,5 -4,0 -3.5
Figure 112
Influence de la pression d'oxygène sur le nombre de germes pour la face (113) à 511°C.
A : nouveaux résultats.
Figure 113
Log N N ; nombre de germes par cm2
6.5-
FACE (lis)
^0-
5>5
^0
45
COEF. ANC. 0,376 ORD. ORIG. 6,863 COEF CORR 0,610 VARIANCE 0,017 ST. DEV. 0,154
Log PO2
C PO2 torr3
*45
•4,0 -3,5Influence de la pression d'oxygène sur le nombre de germes pour la face (115) à 511°C.
Influence de la pression sur la morphologie des germes de la face (112) •
Figure 114
Figure 115
Figure 116
Figure 117
pO^ = 1,6 X 10 T° : 511°C.
Grossissement :
PO2 = 2,6 X 10 T“ ; 511°C.
Grossissement : Figure 118
Torr.
625 X.
Torr.
625 X.
Influence de la pression sur la morphologie des germes de la face (337) .
Figure 120
PO2 = 4,7 X 10 ^ Torr.
T°C = 511°C.
Grossissement = 625 X
Figure 121
pO^ = 7,9 X 10 ^ Torr.
T°C = 511°C.
Grossissement = 625 X.
Figure 122
pO^ = 1/6 X 10 Torr. -4 T°C = Sll^C.
Grossissement = 250 X
Figure 123
pO^ = 2,6 X 10 Torr. -4 T°C = 511°C.
Grossissement = 625 X.
Influence de la pression sur la morphologie des germes de la face(335).
Figure 124
*1
%
Figure 125
/
✓V
••• î* .•» %I « .4^
!?► ’ ; ^
m' ^0
ê.'■é'
= 2,1 X 10 ^ Torr, T°C = 511°C.
Grossissement = 250 X.
Influence de la pression sur la morphologie des germes de la face (115) .
Figure 126
Influence de la pression sur la morphologie des germes de la face (117) .
pO^ = 2,6 X 10 T°C = 511°C.
Grossissement =
4 Torr
250 X
Figure 128
Influence de l'orientation sur la période d'induction à 511°C et 2,2 x lO ^ Torr de pression partielle d'oxy
gène .
Les points noirs sont les "points idéalisés" tirés pour chaque orientation cristalline à partir de la régression étudiant l'influence de la pression partielle d'oxygène.
Les rectangles hachurés représentent les limites de l'in
tervalle de confiance à 90 % pour les points idéalisés.
Certaines orientations cristallines ne possèdent pas d'intervalle de confiance par le peu d'expériences effectuées sur cette face.
La largeur des rectangles représente la limite d'erreur maximum sur l'écart angulaire par rapport à la face
(111) c'est à dire + 2 degrés.
Log ti
Figure 128
Figure 129
Influence de l'orientation sur la période d'induction à 511°C et 7,8 x 10 ^ Torr de pression partielle d'oxy
gène.
Les points noirs sont les "points idéalisés" tirés pour chaque orientation cristalline à partir de la régression étudiant l'influence de la pression partielle d'oxygène.
Les rectangles hachurés représentent en hauteur les limi
tes de l'intervalle de confiance à 90 % pour les points idéalisés.
Certaines orientations cristallines ne possèdent pas d'intervalle de confiance par le peu d'expériences effec
tuées sur cette face.
La largeur des rectangles représente la limite d'erreur maximum sur l'écart angulaire par rapport à la face (111) c'est à dire + 2 degrés.
Figure 129
Figure 130
I
Influence de l'orientation cristalline sur la constante de vitesse à 511°C et 2,2 X 10 ^ Torr de pression partielle d'oxygène.
- Les points sombres représentent les "résultats idéalisés" obtenus par les régressions fonction de la pression d'oxygène.
- Les rectangles hachurés représentent en hauteur l'intervalle de confi
ance à 90 % et en largeur la limite maximum d'erreur d'angle c'est à dire + 2 degrés.
- Les carrés blancs représentent les valeurs obtenues par application des formulations mathématiques (voir châpitre : formulation mathématique).
Figure 130
Figure 131
Influence de l'orientation cristalline sur la constante linéaire de vitesse à 511°C et 7,8 x 10 ^ Torr de pres
sion partielle d'oxygène.
- Les points sombres représentent les "résultats idéalisés"
obtenus par les régressions fonction de la pression d'oxygène.
- Les rectangles hachurés représentent en hauteur l'intervalle de confiance à 90 % et en largeur la limite maximum d'erreur d'angle c'est à dire + 2 degrés.
- Les carrés blancs représentent les valeurs obtenues par l'ap
plication des formulations mathématiques (voir chapitre : formulation mathématique).
Figure 132
Influence de l'orientation cristalline sur la constante de vitesse à Sll^C et 2,6 X 10 ^ Torr de pression partielle d'oxygène.
- Les points sombres représentent les résultats idéalisées'' obtenus par la régres
sion fonction de la pression d'oxygène. ' ^
- Les rectangles hachurés représentent en hauteur l'intervalle de confiance
à 90 % et en largeur la limite maximum d'erreur d'angle c'est à dire t 2 degrés.
- Les carrés blancs représentent les valeurs obtenues par application des formu
lations mathématiques (voir châpitre : formulation mathématique).
Figure 133
Influence de l'orientation cristalline sur le nombre de germes à 511“C
' -5
et 2,2 X lO Torr de pression partielle d'oxygène.
- Les points sombres représentent les "résultats idéalisés" obtenus par régres
sion fonction de la pression d'oxygène.
- Les rectangles hachurés représentent en hauteur l'intervalle de confiance à 90%
et en largeur la limite maximum d'erreur d'angle c'est à dire + 2 degrés.
- Les carrés blancs représentent les valeurs obtenues par application des formulations mathématiques (voir chapitre : formulation mathématique).
Figure 134
Influence de l'orientation cristalline sur le nombre de germes à 511“C et 7,8 X 10 Torr de pression partielle d'oxygene.- 5
- Les points sombres représentent les "résultats idéalisés" obtenus par régres
sion fonction de la pression d'oxygène.
- Les rectangles hachurés représentent en hauteur l'intervalle de confiance à 90 % et en largeur la limite maximum d'erreur d'angle c'est à dire + 2 degrés - Les carrés blancs représentent les valeurs obtenues par application des formu
mations mathématiques (voir châpitre : formulation mathématique)*
Figure 135
Influence de l'orientation cristalline sur le nombre de germes à 511®C et 2,6 X 10 Torr de pression partielle d'oxygene.-4
- Les points sombres représentent les "résultats idéalisés" obtenues par régres
sion fonction de la pression d'oxygène.
- Les rectangles hachurés représentent en hauteur l'intervalle de confiance à 90 % et en largeur la limite maximum d'erreur d'angle c'est à dire + 2 degrés.
- Les carrés blancs représentent les valeurs obtenues par application des formulations mathématiques (voir chapitre : formulation matéhmatique).
Log /ti (tl en minute) op
FACE (3 35)
COEF, ANG. -4,284 ORD. ORIG. :^889 COEF.CORR Q983 VARIANCE 0,253 ST. DEV. 0,581
1.0
V
1.2Figure 136 ; Influence de la température sur la période d'induction pour une pression partielle d'oxygène de 2,2 x 10
(335) .
Torr pour la face
d'induction pour une pression partielle d'oxygène de 2,2 x 10 ^ Torr pour la face
(
112) .
d'induction pour une pression partielle d'oxygène de 2,2 x 10 ^ Torr pour la face
(337) .
Log ’/tl (tl en minute)
1P
FACE (335)
COEF. ANG. .3,725 ORD. OR IG. 3,958 COEF. CORR 0,836 VARIANCE 0,188 ST DEV
______________
0511
Figure 139 ; Influence de la température sur la période d'induction pour une pression partielle de 7,8 X 10 ^ Torr pour la face (335).
Le résultat expérimental entouré n'intervient pas dans le calcul de la régression linéaire.
110 1,20 VÎO \40 J50 Figure 140 ; Influence de la température sur la période d'induction à une
pression partielle d'oxygène de 7,8 x 10 Torr pour la face
Figure 141 : Influence de la température sur la période d'induction à une pression partielle d'oxy gène de 7,8 x 10 ^ Torr pour la face (337)
d'induction à une pression partielle d'oxy gène de 7,8 x 10 ^ Torr pour la face (113)
T Log*/ti (tien minute)
FACE (115)
qo.
COEF. ANG. -3(026 ORD. OR IG. 2,753 COEF CORR. 1,000 VARIANCE 0,122 ST. DEV. 0,494
» 1000/ /t°k _______________ I____________________________ ^____________________________ I---
1,0 ■
V
1,2Figure 143 ; Influence de la température sur la période d'induction à une pression partielle d'oxy
gène de 7,8 X 10 ^ Torr pour la face (115) . Le résultat expérimental entouré n'intervient pas dans le calcul de la régression linéaire.
r
d'induction à une pression partielle d'oxy gène de 7,8 x 10 ^ Torr pour la face (117)
T T
Log*/tl (tl en minute)
FACE ( 112 )
-0.5
COEF. ANG. - 3,007 ORD. ORIG. 3,479 COEF. CORR 0,999 VARIANCE . 0,279 ST. DEV. 0,610
.1,0
Figure 145,
-çiô-
1000/^O^
\20 ;30 "T4?r
Influence de la température sur la période d'induction à un -4
pression partielle d'oxygène de 2,6 x 10 Torr pour la fac (112) .
T T ---r
-Log*/ti (tl «n minute)
FACE (115)
COE F. ANG. -3,846 ORD. ORIG. 3,921 OOEF. CORR. 0,734 VARIANCE 0,273 ST. DEV. 0S64
-2,0
Figure 146
--- 1000/to^
_J___________________________I_____________________________I---
1,1 1,2 1,3
Influence de la température sur la période d'induction à une pression partielle d'oxy- gène de 2,6 x 10 Torr pour la face (115) .-4
Log '/tl (t I en minute)
FACE (117)
-05
COE K ANG. -4,039 ORD. OR IG. 4,246 COE F. CORR. 0,941 VARIANCE 0,411 ST. DEV 0,703
-1,0 _
1000/^ O
1,1 1,2 î,3 1,4 Î5
Figure l47 : Influence de la température éür la période d'induction à une
pression partielle d'oxygène de 2,6 x 10 Torr pour la face (117)-4
Figure 148 ; Influence de la température sur t^ et pour la face (001) : + . pour une face situé à 3° de (001) le long de la zone [ lOO] (R
Figure 149
Evolution de l'influence de la température sur la pé
riode d'induction pour les différentes orientations cristallines à pO^ = 7,8 x 10 ^ To'rr. Les diverses informations chiffrées de ces droites sont reportées au tableau 30.
Figure 150
-
2,
00_
Evolution de l'influence de la température sur la pé
riode d'induction pour les différentes orientations cristallines à pO^ = 2,2 x 10 ^ Torr. Les diverses informations chiffrées de ces droites sont reportées au tableau 29.
Figure 151
Evolution de l'influence de la température sur la pé
riode d'induction pour les différentes orientationscris- tallines à pO^ = 2,6 x 10 Torr. Les diverses informa-4 tions chiffrées de ces droites sont reportées au tableau
Figure 152
Log (k^ ï 10 g cm^ - --2 mn-1)
1^-
FACE(335)
V-
0,0
-qs
COEF. AN G. - 1,567 ORD. ORIG. 1,18 4 COEF.CORR. Q909 VARIANCE. 0,039 ST. DEV. 0,2 30
1000yi»K
1.0
V
12Influence de la température sur la constante linéaire de vitesse à 2,2 X 10 ^ Torr de pression partielle d'oxygène pour la face (335) - La droite en trait plein tient compte pour la régression linéaire
de tous les résultats expérimentaux.
- La droite en traits pointillés ne tient pas compte pour la régres
sion linéaire du résultat à la température la plus élevée.
Les informations chiffrées du tableau de la figure se rapporte à la droite en trait pointillé.
Figure 153
•7 -2 -1 .Log (k^ ,10' g cm' mn )
1.5 _
FACE (112)
0,0 _
-0^ -
COEF. ANG. - 1,182 ORD. ORIG. 0/36 COEF. CORR 0,933 VARIANCE 9019 ST. OEV. 0,159
1000/,,o 7t“k
1/ 1.2 1,3
Influence de la température sur la constante de vites
se à 2,2 X 10 Torr de pression partielle d'oxygène pour la face (112).
Figure 154
•7 «2 -1 -Log (k^»10 g cm* mn* )
FACE(337)
COE F. ANG. -1,8 56 ORD. ORIG. 0,887 COEFCORR 0,987 VARIANCE 0,049 ST. DEV. 0,247
_______________ ^____________________________ I---^---
^p V
Influence de la température sur la constante de vîtes se à 2,2 X 10 ^ Torr de pression partielle d'oxygène pour la face (337).
Figure 155
1.0
op
.05
.1,0
-7 -2 .1 ' Log k.| (k^:10 g. cm . mn )
FACE(335)
COEF. ANC. - 2,374 ORO. OR IG. 2,739 COEF. CORR, 0,989 variance 0,106
ST. DEV. 0,365 1000
7t«k
1.2 1P
Influence de la température sur la constante de vites
se à 7,8 X 10 ^ Torr de pression partielle d'oxygène pour la face (335) •
Figure 156
de la régression linéaire.
La ligne pointillée ne tient pas compte des deux résultats obtenus à haute température.
Les valeurs du tableau de la figure se rapporte à la droite en trait plein.
Figure 157
Influence de la température sur la constante de vites
se à 7,8 X 10 ^ Torr de pression partielle d'oxygène pour la face (337).
Figure 158
Influence de la température sur la constante de vites
se à 7,8 X 10 ^ Torr de pression partielle d'oxygène pour la face (113).
Figure 159
■ I - - .. J -
-7 -2 -1 -Log k| (kjslO g cm* mn* )
COER ANG. -2,779 ORD. ORIG. 2,980 COER CORR. 1,000 VARIANCE 0,102 ST. DEV. 0y453
--- --- 1000/ 0 /t°k _________________I____________________________I____________________________ I---
1,0
V
1,2Influence de la température sur la constante de vites
se à 7,8 X 10 ^ Torr de pression partîélle d'oxygène pour la face (115).
Le résultat expérimental entouré n'intervient pas dans le calcul de la régression linéaire.
Figure 161
pression partielle d'oxygène pour la face (112).
Le-résultat entouré n'intervient pas dans le calcul de la régression linéaire.
Figure 160
Influence de la température sur la constante de vites
se à 7,8 X 10 ^ Torr de pression partielle d'oxygène pour la face (117).
Figure 162
-Log k| (k|*10^g cm^ mn^)
^00.
FACE (lis)
C)50
qpo.
-qso.
■ ^p.
COEf: ANG. -2721 ORD. ORIG. 2,881 COEF. CORR. 0,897 VARIANCE 0p97 ST. DEV. q327
1000/
T°K
1.1 1,2
Influence de la température sur la constante de vîtes- se à 2,6 X 10 Torr de pression partielle d'oxygène-4 pour la face (115).
Figure 163
^p-
-7 -2 -1, Log k| (k| = 10 g cm mn )
FACE ( 117 )
A A
COEF ANG. -3,361 ORD. OR IG. 3^53 COEF CORR. 0,967 VARIANCE 0,269 ST. DEV. 0,569
■1000/tOk
____I________
1,1 1,2 1,3 1.4
Influence de la température sur la constante de vitesse à 2,6 x 10 pression partielle d'oxygène pour la face (117).
-4Torr de
Figure 164
Evolution de l'influence de la température sur la cons
tante de vitesse en fonction de l'orientation cristal
line à PO2 = 2,2 X 10 ^ Torr. Les diverses informations chiffrées pour les différentes droites sont reportées au tableau 3 2.