5.1 Intégration dans des transducteurs ultrasonores de type mono-élément
5.1.3 Mesure des performances électro-acoustiques
Une fois les caractérisations d’impédance effectuées, les performances du transducteur
mono-élément sont obtenues via la mesure de sa réponse électro-acoustique dans l’eau. Cette
mesure permet entre autres d’accéder à la fréquence centrale, à la bande passante et à la
sensibilité du transducteur.
Méthodes de caractérisation électro-acoustique
Afin de mesurer sa réponse électro-acoustique, le transducteur est immergé dans l’eau et
connecté à un générateur d’impulsions électrique. Ce générateur excite le transducteur qui
envoie alors dans l’eau une onde ultrasonore. Une cible d’impédance acoustique très différente
de celle de l’eau est placée face au transducteur et permet de réfléchir quasi-intégralement
l’onde acoustique. L’onde réfléchie sur cette cible, appelée « écho », revient alors vers le
transducteur. Le signal d’émission ainsi que le signal de réception (écho) sont finalement
mesurés à l’aide d’un oscilloscope. Deux types de caractérisation sont alors réalisés en fonction
du signal d’excitation dans le transducteur et sont présentés ci-dessous.
Figure 5-5 – Schématisation d’une mesure par oscilloscope de la réponse électro-acoustique
d’un transducteur par la méthode (a) de pulse-écho et (b) de burst-écho
Pulse-écho : Dans le cas de cette méthode, le signal d’émission consiste en une impulsion
électrique de très courte durée. Cette méthode est souvent utilisée car elle est rapide à mettre
en place. De plus, la mesure s’effectuant dans le cadre d’un régime impulsionnel, la méthode
se rapproche des conditions d’utilisation réelles des transducteurs. À partir de l’écho reçu
(Figure 5-5(a)), une transformée de Fourier est réalisée pour obtenir le spectre dont le
maximum correspond à la fréquence de résonance f
rdu transducteur. On peut, de plus,
déterminer à partir de ce spectre la bande passante (BP) du transducteur. Elle peut être
déterminée à plusieurs seuils de sensibilités différentes mais elle est souvent mesurée à un seuil
de -6 dB. La bande passante à -6 dB (BP
-6dB) correspond alors à l’intervalle de fréquence dans
lequel toutes les valeurs sont supérieures à -6 dB. Pour finir, on définit f
ccomme la fréquence
centrale du transducteur, qui est la fréquence se situant au centre de cet intervalle. La BP est
généralement normalisée par rapport à cette fréquence et exprimée en pourcentage. À noter
que f
cn’est pas forcément égale à f
r.
Burst-écho : Cette méthode consiste à envoyer un train d’onde (ou burst) comme signal
d’émission au transducteur (Figure 5-5(b)). Le train d’onde envoyé correspond à une
sinu-soïde parfaite possédant un nombre de cycles fini. Cette méthode est plus longue à mettre en
place car il faut reconstruire la bande passante point par point, chaque point correspondant
à la fréquence de la sinusoïde utilisée. La méthode du burst-écho permet aussi d’accéder à
un autre paramètre qui est la sensibilité du transducteur (reliée à la perte d’insertion). Elle
s’exprime en dB en fonction du rapport de l’amplitude maximale 𝐴
´𝑒𝑐ℎ𝑜de l’écho dans le
domaine temporel sur l’amplitude 𝐴
𝑒𝑥𝑐𝑖𝑡𝑎𝑡𝑖𝑜𝑛du signal émis :
𝑆 = 20 log(︁ 𝐴
´𝑒𝑐ℎ𝑜𝐴
𝑒𝑥𝑐𝑖𝑡𝑎𝑡𝑖𝑜𝑛)︁
(5.2)
Comparaison des transducteurs mono-élément plomb/sans-plomb
La Figure 5-6 compare les réponses électro-acoustiques des deux transducteurs
carac-térisés par pulse-écho. Le signal d’émission est le même pour les deux transducteurs. Les
échos des deux transducteurs peuvent ainsi être comparés et on observe que la sensibilité
du TR-Pz26 est légèrement supérieure à celle du TR-BT. On a en effet une différence de
sensibilité de +1,6 dB entre ces transducteurs. Les fréquences centrales sont très proches :
4,4 et 4,3 MHz pour le TR-Pz26 et le TR-BT respectivement mais le TR-Pz26 a une bande
passante à -6 dB supérieure : 30% contre 22% pour le TR-BT (Tableau 5.2). Le TR-Pz26
semble donc plus performant que le TR-BT. Cependant, les mesures en burst-écho effectuées
à l’aide d’un générateur 50 Ω nuancent ce propos. En effet, le Tableau 5.2 nous montre
que dans le cas d’une mesure en burst-écho, le TR-BT a une BP
-6dB= 29% supérieure à la
BP
-6dB= 26% du TR-Pz26, pour une fréquence centrale identique de 4,3 MHz. De plus, la
mesure de sensibilité montre que les deux transducteurs présentent une sensibilité équivalente
d’environ -20 dB. Ces résultats sont de plus cohérents avec la simulation à l’aide du schéma
KLM des dispositifs. En effet, on trouve avec cette simulation BP
-6dB= 28% et S = -23,7 dB
pour le TR-BT et BP
-6dB= 29% et S = -22,9 dB pour le TR-Pz26.
Figure 5-6 – Réponses électro-acoustiques reçues des transducteurs fabriqués avec le Pz26
et avec le (BTCa
1%Co
0,5%Nb
0,5%, 1% Li
2CO
3) mesurées par pulse-écho
Pulse-écho Burst-écho
f
c(MHz) BP
-6dB(%) f
c(MHz) BP
-6dB(%) S (dB)
BT dopé 4,3 22 4,3 29 -20,8
Pz26 4,4 30 4,3 26 -19,7
BT dopésimulé - - 4,4 28 -23,7
Pz26 simulé - - 4,2 29 -22,9
Tableau 5.2 – Performance des transducteurs avec les matériaux Pz26 et (BTCa
1%Co
0,5%Nb
0,5%, 1% Li
2CO
3) caractérisés par pulse-écho et par burst-écho. Simulation de la mesure
par burst-écho avec le schéma KLM
La différence dans les résultats obtenus d’une méthode à l’autre peut s’expliquer par
l’adap-tation d’impédance électrique qui n’est pas réalisée dans le cas des transducteurs présentés.
L’impédance des transducteurs à la résonance est de l’ordre de la dizaine d’ohm : environ
6 Ω pour le TR-BT contre environ 11Ω pour le TR-Pz26 (voir Figure 5-4). Dans le cas
du montage en burst-écho, le générateur a une impédance de sortie qui est élevée devant
celle des transducteurs. Ainsi, entre les deux transducteurs, la différence d’impédance n’est
pas assez significative pour provoquer des différences importantes lors de la transmission de
l’énergie électrique. Cependant, dans le cas de la mesure en pulse-écho, l’impédance
élec-trique de sortie du générateur utilisé est plus faible et le TR-Pz26 pourrait alors être mieux
adapté électriquement avec le générateur que le TR-BT, ce qui expliquerait les différences de
performances.
En conclusion, en cohérence avec les résultats des chapitres précédents, les mesures standard
de burst-écho montrent que les performances des deux transducteurs sont quasiment
équiva-lentes. Pour les mesures de pulse-écho, il faudra tenir compte de l’impédance du générateur
si l’on veut comparer de manière rigoureuse les deux prototypes.
5.2 Intégration du titanate de baryum dopé dans des
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Céramiques piézoélectriques : le titanate de baryum dopé pour transducteurs acoustiques
(Page 150-153)