A.U. :2013-2014 42
Correction du Travaux Dirige s N°1
* Exercice 1:
En appliquant l’équation de l’hydrostatique entre les points A et C on trouve :
C A
eau A
C p g Z Z
p . .
h x
g p
pC Aeau. .
En appliquant l’équation de l’hydrostatique entre les points C et D on trouve :
D C
mercure C
D p g Z Z
p . .
hg d
p
pD C eau. .
h x
d g
hg p
pD Aeau. . eau. .
d
g h
x g p
pD Aeau. eau. .1
En appliquant l’équation de l’hydrostatique entre les points D et B on trouve :
B D
eau D
B p g Z Z
p . . y
g p
pB D eau. .
d
g yg h
x g p
pB Aeau. eau. .1 eau. .
x y
h g
d
g p
pB Aeau. eau. .1
d
g
y x g p
h p
eau eau A B
1 . .
.
AN : h1,272 m.
* Exercice 2:
On a :
p
N =p
M + l.g. hAvec : , (le poids du cylindre A est négligeable), L’équation devient :
(
)
AN : on trouve pour g = 9.81 m/s2 : F
= 377.685 N
.* Exercice 3:
1/- Détermination de l’intensité de la force de pression agissante sur la surface AB : On a F = .g.hG.S avec hG = 4,7m et S = (AB) x l = 5 m2
D’où F = 235 KN.
A.U. :2013-2014 43 - Détermination de la position de la force de pression :
On a G
G Gy
C Z
S Z Z I
. avec
12 ) .(AB 3 IGy l
D’où ZC = 4,77 m.
2/- Détermination de la force totale de pression qui s’exerce sur la face inférieure BC du réservoir :
On a F1 = .g.hG1.S1 avec hG1 = 5,7m et S1 = (BC) x l = 15 m2 D’où F1 = 855 KN.
3/- Détermination de la force totale de pression qui s’exerce sur la face supérieure AD du réservoir :
On a F2 = .g.hG2.S2 avec hG2 = 3,7m et S2 = S1-A = 14,9 m2 D’où F2 = 551,3 KN.
4/- Détermination du poids total de l’eau dans le réservoir : On a P = .g.VT avec VT = l x S1 + A x (DE)
D’où P = 303,7 KN.
* Exercice 4:
1/- Détermination de la résultante des efforts de pression R1 : On a R ghG SAB x
. .
.
11
avec1 2
1
A AB O
hG et SAB = AB x l D’où R1 = 840 KN.
2/- Détermination du centre de poussée de la résultante de pression R1 :
On a 1
1
1 G . AB G
Gx
C Z
S Z
Z I avec
12 ) .(AB 3 IGx l et
1 2
1
A AB O
ZG et SAB = AB x l D’où ZC1 = 7,42 m.
3/- Détermination de la résultante des efforts de pression R2 : On a R ghG SCD x
. .
.
22
avec .sin(45)3 2
2
h CD
hG C et SCD = (CD x DQ)/2.
D’où R2 = 699,41 KN.
A.U. :2013-2014 44 4/- Détermination du centre de poussée de la résultante de pression R2
:
On a 2
2 2
2 G . CD G
G
C Z
S Z
Z I avec
36 .h3
IGx b et .sin(45)
3 2
2
Z CD
ZG C et SCD = (CD x DQ)/2.
D’où ZC2 = 6,17 m.
5/- Détermination des deux composantes
R
2xet
R
2z: On a
R
2x=
R
2z= R2
x sin (45) D’où R2x = R2z = 494,55 KN.
* Exercice 6:
1/- Détermination de l’intensité de la force de pression exercée par le liquide 1 sur la surface carrée :
n S h g
F
G
1 11
avec : S a2
sin
2
1
ABOA
hG
D’où :
sin
sin 2
2 1
1
OA a a g F
AN :
F1 12,219 KN .2/- Détermination de la position du centre de poussée Cp1 sur l’axe
z
: On a
1 1
2 1
sin
1 G
G Gy Cp
Cp h
S h h I
Z
avec :
12 a4
IGy
sin
2
1
ABOA
hG où
sin OA 2
Sa2
AN :
Z 3,07 mCp1 .
A.U. :2013-2014 45 - Détermination de la position du centre de poussée Cp1 sur l’axe z1
:
sin
Z ZCp1
Cp1 1
AN :
Z 3,179 mCp1 .
3/- Détermination de l’intensité de la force de pression exercée par le liquide 2 sur la surface carrée :
n S h g
F2 2 G2
avec : S a2
sin 0 , 5
2
2
OA AB
hG
D’où :
sin 0 , 5
sin 2
2 2
2
g a OA
a
F
AN :
F2 83,841 KN .4/- Détermination de la position du centre de poussée Cp2 sur l’axe z1 :
On a 1G1
G1 1
Gy Cp1
1 Z
S . Z
Z I
avec :
12 I a
4
Gy
2 OA AB
Z1G1 où
sin OA 2
Sa2
AN :
Z 3,17 mCp1
1 .
- Détermination de la position du centre de poussée Cp1 sur l’axe z :
Z sin ZCp1 1Cp1
AN :
Z 3,06 mCp1 .
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* Exercice 7:
1/- Bilan des actions extérieures :
Le solide est soumis à son propre poids :
P
et à la poussée d’Archimède :P
AA l’équilibre :
P
+P
A =0
PA P ;La poussée d’Archimède :
P
A m
eau g ρ
eau v
eau g
Avec
(1)
4 D l 2 1 2 V
V
eau
t
2Le poids du tronc :
P m
t g ρ
t v
t g
Avec
( 2 )
4 D l
V
t
2En égalisant entre (1) et (2) on aura :
500 Kg/ m 2
ρ ρ
t
eau
3.2/- A l’équilibre :
P
+ PA + F1 =0
P F1 - PA 0 (3) La poussée d’Archimède :P
A m
eau g ρ
eau v
eau g
;Avec
( D - d )
l 4 2 1 2 V
V
eau
t
2 2Le poids du tronc :
( D - d )
l 4 ρ g ρ v g m
P
t
t
t
t
g
2 2 ; Compte tenu de l’équation (3) :ρ) 2 (ρ d ) - D 4 ( g l P - P
F1 A 2 2 eau t ; or
F 0
2 ρ ρ
eau 1
t
3/- On a P F2 - PA 0 ;
. N 1560 ρ) (ρ d ) - D 4 ( g l P - P
F2 A 2 2 eau t