LE FREINAGE
Pierre Duysinx
Ingénierie des Véhicules Terrestres Université de Liège
Année Académique 2010-2011
Références bibliographiques
T. Gillespie. « Fundamentals of vehicle Dynamics », 1992, Society of Automotive Engineers (SAE)
J.Y. Wong. « Theory of Ground Vehicles ». John Wiley & sons.
1993 (2nd edition) 2001 (3rd edition).
G. Genta. « Motor Vehicle Dynamics - modeling and
Simulation » Series on Advances in Mathematics for Applied Sciences Vol. 43, World Scientific.
M. Ehsani, Y. Gao & A. Emadi. 2010. Modern Electric, Hybrid, and Fuel Cell Vehicles. Fundamentals, Theory, and Design. 2nd edition. CRC Press.
Plan de l’exposé (1)
Equations du mouvement
Seconde loi de Newton
Importance relative des forces de ralentissement
Forces de freinage
Masse effective
Mouvement simplifié
Décélération constante
Exemples
Les freins
Les freins à tambour
Les freins à disque
Plan de l’exposé (2)
Répartition du freinage
Conditions idéales
Caractéristique du véhicules
Freinage dans des conditions non idéales
La perte de contrôle directionnel et la stabilité
Conditions de blocage des roues
L’efficacité du freinage
Les distances de freinage et d’arrêt
Equation du mouvement
Wong Fig 3.47: Freinage du véhicule
Equation du mouvement
Seconde loi de Newton:
max =¡(Fbf +Fbr)¡Rf¡Ra¨Wsinµ¡Rt
Forces de freinage aux roues avants et arrières
Résistance au roulement
Résistance aérodynamique
Résistance de pente
Résistance due au frottement dans la ligne de transmission Accélération
<0 si décélération
Forces de ralentissement
Les forces de résistance au roulement
Importance relative
La résistance de pente
Importance relative
R
r =R
rf +R
rr =f
(W
f +W
r)=f m g
Rr
m =f g»0:01g
R
g =W
sinµ
'W µ
Rg
m =µ»0:03g
Forces de ralentissement
Les forces aérodynamiques
Importance relative : V=120 km/h,
S= 2m², Cx=0.35, m=1200 kg
R
a = 12
½ V
2S C
xR
am
= 0:5½V2SC
xm
»0:04g
Forces de ralentissement
Forces de traînée de la ligne de transmission:
Friction dans les paliers, les roulements, etc.
Frein moteur = pertes par friction dans le moteur et pertes par pompage de l’air dans les cylindres à travers les soupapes
Inertie des organes de la ligne de transmission
Frein moteur:
Peut s’annuler si on dépasse la vitesse critique de flottement des soupapes
Le couple est multiplié par le rapport de réduction, donc d’autant plus important dans les petits rapports
Si embrayage manuel: OK, mais si embrayage par visco coupleur hydraulique, pas possible de faire remonter le couple vers le moteur
Forces de ralentissement
Inertie de la ligne de transmission
Joue positivement si la décélération de la ligne de transmission est plus rapide que la décélération d’ensemble (cas de la décélération douce)
Joue négativement si décélération d’ensemble plus rapide que celle de la ligne de transmission.
Les freins doivent reprendre ce supplément de force d’inertie.
Intérêt à ouvrir l’embrayage dans ce cas sinon l’excédent doit être repris par les freins des roues.
Forces de ralentissement
Forces développées par le système de freinage
Le frein doit reprendre également l’inertie en rotation des roues et des organes qui tournent avec elles.
Si pas de glissement de la roue, on reporte souvent cette inertie de manière concentrée en introduisant une masse effective supplémentaire. Le facteur correcteur vaut entre 1.03 et 1.05. Dans ce cas on peut considérer la force de freinage
F
b =T
b¡PI
w!
_wR
eF
b=T
bR
eMouvement simplifié
Mouvement àdécélération constantec.-à-d. àforce de freinage constante
Vitesse et distance parcourue en fonction du temps
Diminution d’énergie cinétique et travail du système de freinage
a
x =¡F
xt= m
=d V
d t
V
(t
)=V
0¡a
xt x
(t
)=V
0t
¡a
xt
2 21
2mV02¡1
2mV2(t)=Fxtx(t)
Mouvement simplifié
Arrêt du véhicule V2=0:
Temps d’arrêt
Distance d’arrêt
Energie dissipée au cours du freinage
V0=axts , ts =V0=ax
L=V02 ax ¡ V02
2ax
= V02 2ax
=V0ts
2
1
2mV02 =FxtL=Fxt
V02 2ax
Mouvement simplifié
Arrêt du véhicule V2=0:
Distance d’arrêt
ta+ tdtient compte du temps de réaction du conducteur (entre 0.5 et 2 s) et du temps d’application du système de freinage (0.3 s environ)
L
=V
0t
0+V
022
a
xExemples
Voiture: masse 1400 kg, v0= 120 km/h, ax=6 m/s² Energie à absorber par le système de freinage
Temps d’arrêt Puissance moyenne
Puissance maximale= 2 * Puissance maximale = 282 kW W = 1
2mV02 = 1
2 1400(33:3)2=776223J
t
s =V
0= a
x =33:
3=
6=5:
5s
P =W=ts =776223= 5:5=141131W '190CV
Exemples
Camion: masse 35000 kg, v0= 60 km/h, ax=5 m/s² Energie à absorber par le système de freinage
Temps d’arrêt Puissance moyenne
W =1
2mV02 =1
2 35000(16:6)2 =4806900J ts =V0=ax = 16:6=5 = 3:33s
P =W=ts =4806900=3:33=1443513W '1960CV
Les types de frein
Le freins à tambour
Ils étaient initialement d’usage courant à cause de leur haut facteur de freinage et de la facilité
d’incorporer un dispositif de frein de parking
Les freins à disque
Ils ont un facteur de freinage plus faible et demandent un force d’actuation plus importante.
Ils demandaient également des développements supplémentaires pour introduire des freins de parking
Les freins à tambour
Facteur de freinage est le facteur d’amplification entre la force de commande (entrée) et la force de freinage (sortie)
X MA=ePa+n¹NA¡mNA =0
F
A =¹ N
A etF
B =¹ N
BF
AP
a=
¹ e
(
m
¡¹ n
) etF
BP
a=
¹ e
(m
+¹ n
)Les freins à tambour
L’étrier A est le patin de tête.
La force de friction produit un moment qui applique le soulier contre le patin de matériau de friction et augmente la friction
Système est auto serrant : grand avantage mécanique
Le problème est que cela peut conduire au blocage du patin
L’étrier B est le patin traîneur
La force de friction tend à créer un moment qui diminue la force de contact
Le facteur de freinage est plus faible. Il n’est pas auto serrant. Une force d’actionnement plus grande doit être appliquée.
Combinaison de patins tirés et traînés permet différents facteurs de freinage
Freins à disque
Facteur de freinage des freins à disque
Freins à tambour v.s. à freins à disque
Haut facteur de freinage: effort d’actuation inférieur
Inconvénient du haut facteur de freinage = sensibilité au coefficient de friction du matériau du patin qui peut conduire à des comportements erratiques.
Variation du couple avec le temps
Difficulté de maintenir la balance de freinage
Distance d’arrêt peut-être plus grande
Plus faible facteur de freinage : effort supérieur d’actuation
Couple de freinage plus constant
Couple de freinage constante
Meilleur pour la répartition du freinage
Distance d’arrêt souvent plus faible
Freins à tambour vs à freins à disque
Gillespie: Fig. 3.3 : Mesure du couple de freinage de freins à disque et à tambour sur dynamomètre à inertie
( , , )
b a
T = f P Vitesse temperature
Répartition des efforts de freinage
Equilibre en rotation: transfert de charge
Equilibre horizontal
F
b+ f W = F
bf+ F
br+ f W = ¡ m a
x¡ R
a¨ W s i n µ
Wf = mgc L¡ h
L (max+Ra§W sinµ) Wr = mgb
L+ h
L (max+Ra §W sinµ)
a<0 si décélération Fb>0 si décélération
Répartition des efforts de freinage
Poids sous les essieux:
Wf = mgc L+h
L (Fb+fW) Wr = mgb
L¡h
L (Fb+fW)
¢W = h
L (Fb+fW) Wf = mgc
L+¢W Wr = mgb
L¡¢W
Fb>0 si freinage
Répartition des efforts de freinage
Force de freinage maximalesous les roues dépend du poids sous les roues (force normale) et du coefficient de friction µ:
Freinage idéal:les deux essieux avant et arrière atteignent simultanément la limite de friction, ce qui a lieu pour une répartition du freinage avant / arrière unique
Fbmfax = ¹Wf =¹W(c+h(¹+f)) L
Fbmrax = ¹Wr =¹W(b¡h(¹+f)) L
kbf
kbr
=Fbmfax
Fbmrax = c+h(¹+f) b¡h(¹+f)
Répartition des efforts de freinage
Exemple
Camion léger: 68% du poids sur l’essieu arrière b/L = 0.68, c/L=0.32, h/L =0.18, µ = 0.85, f=0.01
La répartition idéale est:
kbf
kbr
= 0:32+0:18(0:85+0:01) 0:68¡0:18(0:85+0:01) =47
53
La caractéristique du véhicule
La caractéristique du véhicule= relation entre la force de freinage maximale sur les trains avants et arrières
Répartition idéale des forces de freinage
En négligeant les forces de résistance au roulement (f=0)
La caractéristique du véhicule
Éliminons le coefficient de friction µ:
Il vient
En réorganisant les termes:
La caractéristique du véhicule
L’équation
est une parabole dans le plan des forces de freinageFbfet Fbr dont les axes principaux sont les bissectrices
Intersection avec les axes
Avec axe Fbr=0
Avec axe Fbf=0
b>c b=c b<c
Rappel:
Fb>0 si freinage
La caractéristique du véhicule
Force de freinage maximale sur l’essieu avant en fonction d’une force de freinage donnée sur l’essieu arrière
Soit
Et
La caractéristique du véhicule
Force de freinage maximale sur l’essieu arrière en fonction d’une force de freinage donnée sur l’essieu avant
Soit
Et
Pente
Coordonnée à l’origine
Pente Coordonnée à l’origine
b>c b=c b<c
La caractéristique du véhicule
Rear wheel Lock up Front wheel lock up
La caractéristique du véhicule
Les droites donnant le freinage maximal sur un essieu en fonction d’une valeur donnée sur l’autre essieu se coupent sur la parabole caractéristique
L’intersection varie en fonction du coefficient de friction
L’intersection donne le rapport de répartition idéal entre les essieux avant et arrière.
Iso valeur de la décélération, liée au coefficient de friction
Décélération constante sur la droite
La caractéristique du véhicule
Autre représentation (Gillespie)
À comparer au diagramme précédent…
Freinage dans des conditions non idéales
On ne freine généralement pas dans les conditions idéales évoquées auparavant. Alors que ce passe-t-il?
Les roues avants bloquentd’abord : perte de contrôle directionnel
Le véhicule continue en ligne droite, les forces latérales se réduisent naturellement. Le conducteur peut souvent reprendre le contrôle du véhicule→véhicule pas dangereux.
Les roues arrières bloquenten premier lieu : Instabilité directionnelle
L’arrière du véhicule perd sa capacité de résistance aux forces centrifuges. Les perturbations autour du centre de lacet
grandissent sans contrôle et grandissent de manière non bornée.
C’est le tête à queue
Danger ! A éviter à tout prix.
Freinage dans des conditions non idéales
Wong. Fig 3.48. Perte de stabilité directionnelle due au blocage des roues arrières
Wong. Fig 3.49: déviation angulaire d’une voiture quand les roues avants et arrières ne bloquent pas ensembles
Freinage dans des conditions non idéales
On ne freine généralement pas dans les conditions idéales évoquées auparavant. Alors que ce passe-t-il?
Négligeons les forces aérodynamiques et les forces de pente.
Il vient
F
b+f W
=F
bf+F
br +f W
=¡m a
xW
f =m g c
L
¡m a
xh L W
r =m g b
L
+m a
xh L
Freinage dans des conditions non idéales
Le rapport de répartition des efforts est fixé. Examinons quelles roues bloquent en premier lieu.
Les efforts de freinage aux roues avants
et arrières
Fbf =kbf Fb=kbf W µjaxj
g ¡f
¶
F
br =k
brF
b=(1¡k
bf)F
b =(1¡k
bf)W
µja
xjg
¡f
¶
Freinage dans des conditions non idéales
Blocage de la roue avant si:
Condition de blocage de la roue avant
soit
F
bf= ¹ W
fkbfW µjaxj
g ¡f
¶
=¹ µ
mgc
L¡max h L
¶
µj
a
xjg
¶
f
=
¹ c = L
+k
bff k
bf ¡¹ h = L
Freinage dans des conditions non idéales
De manière similaire, on extrait la condition de blocage des roues arrières
Les roues avants bloquent avant les roues arrières si
et inversement si µjaxj g
¶
r
=¹b=L+(1¡kbf)f (1¡kbf)+¹h=L
µj
a
xjg
¶
f
<
µj
a
xjg
¶
r
µj
a
xjg
¶
<
µj
a
xjg
¶
Freinage dans des conditions non idéales
Montre l’influence (très forte) de la charge du véhicule et de la position du centre de masse sur la répartition optimale
Véhicule à vide: distribution des efforts de freinage moins
symétrique pour bloquer les roues avant en premier lieu
Compromis (design): prendre le point 1
Wong: Fig 3.50
Freinage dans des conditions non idéales
Pour une voiture personnelle l’influence est moins forte que sur les utilitaires
Compromis (design): prendre le point 1
Freinage dans des conditions non idéales
On retrouve la distribution optimale de freinage en imposant:
f r
a a
g g
⎛ ⎞ ⎛ ⎞
⎜ ⎟ =⎜ ⎟
⎝ ⎠ ⎝ ⎠ a/g
kbxf
Problèmes: ces courbes dépendent de données:
• géométriques
• coefficient de friction roue-sol
• de la position du CG
Efficacité du freinage
La référence: toutes les roues atteignent simultanément la limite de friction:
On obtient une décélération maximale de
Dans des conditions non idéales, on compare l’accélération obtenue avec l’accélération de référence
max =¡(Fbf+Fbr)=¡¹Wf¡¹Wr =¡¹W
a
mxax =¹ g
´
b = ja
xj= g
¹
Distance de freinage
Pour calculer la distance de freinage, on utilise
Le facteur de masse effective vaut ici γbentre 1.03 et 1.05 car l’embrayage est ouvert
SV1!V2 = Z V2
V1
°bm V dV Fb+P
R
S
V1!V2 =°
bm
Z V2
V1
V dV
F
b+f W
cosµ
§W
sinµ
+R
aF
b+PR
°
bm dx
=V dV
Distance de freinage
Les forces aérodynamiques s’écrivent:
Il vient
Distance d’arrêt (V2=0) Ra = 1
2½ CxS V2=CaeroV2
SV1!V2 = °bm 2Caero
ln
µFb+f W cosµ§W sinµ+CaeroV12 Fb+f W cosµ§W sinµ+CaeroV22
¶
S
Stop =°
bm
2C
aeroln µ
1 +
C
aeroV
12F
b+f W
cosµ
§W
sinµ
¶
Distance de freinage
Solution optimale: les freins reprennent exactement la limite de glissement ainsi que le freinage de la ligne de transmission (donc plus de masse effective)
Si l’efficacité du freinage est moindre SStopmin = m
2Caero
ln µ
1 + Caero V12
¹ W+f W cosµ§W sinµ
¶
S
S top =m
2C
aeroln µ
1 +
C
aeroV
12´
b¹ W
+f W
cosµ
§W
sinµ
¶
Distance de freinage
A cette distance il faut encore ajouter:
Un temps de réaction du conducteur tccompris entre 0.5 et 2 s
Un temps de réponse du système de freinage
Un temps d’accroissement de la force de freinage, soit trd’environ 0.3 s
Pendant ce temps le véhicule a parcouru une distance additionnelle