5 Utilisation des mobilit´ es disponibles des r´ ef´ erences 5.1Probl´ematique
5.3 Prise en compte des mobilit´ es localis´ ees lors du transfert
5.3.1 Premi`ere gamme de fabrication 5.3.1.1 Etude du syst`´ eme de mise en position
Pour la pi`ece figure 4.9, la premi`ere gamme de fabrication ´etudi´ee utilise le syst`eme de mise en position JKL. A est r´ealis´e en phase 40 et B en phase 50.
Le syst`eme de mise en position a pour surface primaire la surface plane J de normale Y. La mobilit´e de cette surface est MJ = pY.
La liaison secondaire est une liaison lin´eaire rectiligne, form´ee par les deux appuis K1 et K2, respectivement sur les points Q et R. Les degr´es de libert´e de cette liaison sont les translations perpendiculaires `a V, la rotation autour de la direction V, ainsi qu’une rotation autour de la droite passant par les points Q et R, c’est `a dire l’axe (Q, U). La mobilit´e de la liaison secondaire est donc MK = bV + rV + rU(Q).
Enfin, l’appui tertiaire est un appui ponctuel L permettant de bloquer la translation de la pi`ece suivant la direction U. Les degr´es de libert´e permis par cet appui sont donc les autres translations, c’est-`a-dire perpendiculaires `a U, ainsi que toutes les rotations autour du point S. Les mobilit´es de la liaison tertiaire sont donc ML= bU + s(S).
5.3.1.2 Etude de la sp´´ ecification
La sp´ecification S2 a pour ´el´ement tol´eranc´e la surface B, et pour ´el´ement de r´ef´erence la surface A. Ces surfaces ne sont pas r´ealis´ees dans la mˆeme phase, et il est donc n´ecessaire de r´ealiser un transfert de fabrication. La surface B, r´ealis´ee en dernier, est celle qui va ˆetre transf´er´ee en premier.
La premi`ere ´etape du transfert de fabrication consiste `a trouver, parmi les ´el´ements du syst`eme de mise en position de la phase, quels sont ceux qui participent au posi-tionnement et `a l’orientation de l’´el´ement `a transf´erer. Ceci consiste `a trouver le rˆole de chaque ´el´ement du syst`eme de mise en position vis `a vis de l’´el´ement `a transf´erer.
Ce calcul se r´ealise de la mˆeme mani`ere que pour obtenir le rˆole des r´ef´erences dans une sp´ecification, les mobilit´es de la zone de tol´erance ´etant remplac´ees par les mobilit´es de l’´el´ement `a transf´erer. Ainsi, il faut calculer chaque RRi, avec les ´equations ® figure 4.8, ce qui donne :
RJ = t + oZ VJ = bX + oY RK = bV + oY VJK = bX + s RL = bU + s VJKL = f
J permet donc de bloquer la rotation autour de Z, K permet de bloquer la translation de direction V et la rotation autour de Y et l’appui tertiaire L permet de bloquer la translation de direction U.
La d´emarche est identique pour le transfert de A, avec les r´esultats suivants :
RJ = t + rY VJ = mY + oY RK = bV + oY VJK = bU + s RL = bU + s VJKL = f
Les r´esultats sont identiques, sauf pour l’appui primaire J qui doit ´egalement bloquer la rotation autour de X, en plus de la rotation autour de Z.
Pour le transfert de A et de B, les ´el´ements de mise en position J, K et L jouent chacun un rˆole pour la mise en position et l’orientation de A et B.
5.3.2 Seconde gamme de fabrication 5.3.2.1 Etude du syst`´ eme de mise en position
La seconde gamme de fabrication ´etudi´ee utilise le syst`eme de mise en position JEF. A est r´ealis´e en phase 40 et B en phase 50.
La surface primaire est toujours la surface plane J de normale Y ayant pour mobilit´e MJ = pY.
La liaison secondaire est r´ealis´ee sur le cylindre E, le degr´e de libert´e en translation dans la direction Y n’est donc pas bloqu´e, ni le degr´e de libert´e en rotation autour de l’axe (O,Y). La mobilit´e permise par la liaison secondaire est donc ME = mY + rY(O). Enfin, le locating permet de bloquer la derni`ere rotation par un appui bidirectionnel au niveau du point N. Ainsi, le locating seul autorise toutes les rotations autour de ce point, et toutes les translations perpendiculaires `a Z. On a donc MF = bZ + s(N ).
5.3.2.2 Etude de la sp´´ ecification
Encore une fois, il faut transf´erer la surface B, puis la surface A. Cette fois ci il faut d´eterminer le rˆole des ´el´ements de mise en position du syst`eme JEF.
Le calcul donne tout d’abord RJ = t + oZ. Le plan primaire sert `a effet `a bloquer la rotation de la zone de tol´erance autour de Z. La v´erification donne VJ = bX + oY 6= f, car l’appui primaire n’est ´evidement pas suffisant.
L’´etude du second ´el´ement de mise en position a pour r´esultat RE = bX + oY + rY(O), ce qui montre que cet ´el´ement bloque la translation de direction X, et que dans la direction Y, la rotation est autoris´ee uniquement autour du point O. La v´erification donne cette fois-ci VJE = t + oY + rY(O).
VJE n’est donc pas ´equivalent `a f . Cependant, comme pour le calcul du rˆole des r´ef´erences dans l’´etude d’une sp´ecification, certaines mobilit´es du syst`eme de r´ef´erences de l’exigence sont disponibles. En effet la mobilit´e de la zone de tol´erance autour de (O, Y) est toujours disponible. Lors de la fabrication, une incertitude sur la rotation de la pi`ece autour de l’axe (O, Y) n’a pas d’influence sur le respect de la sp´ecification, mais uniquement sur le respect du tol´erancement g´en´eral. Ainsi, comme pour le calcul du rˆole des r´ef´erences, il faut calculer V′
JE tel que : V′
JE = VJE + VJE.MSR (4.54) = t + oY + rY(O) + t + oY + rY(O).cY(O)
= t + oY + rY(O) + (e + rY(O)).(mY + rY(O)) = t + oY + rY(O) + rY(O)
= f (4.55)
JE est bien suffisant pour le respect de la sp´ecification. F servira donc pour la mise en position de la pi`ece, mais n’interviendra pas pour le transfert.
Pour le transfert de A, la d´emarche est encore une fois identique, mais le degr´e de libert´e en rotation autour de l’axe (O, Y) ´etant pr´esent dans la mobilit´e de A et dans le syst`eme JE, la v´erification montre directement que le syst`eme JE est suffisant.
RJ = t + rY VJ = mY + oY
RE = bX + oY + rY(O) VJE = f