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TÈMES SOUMIS À DES ACTIONS MÉCANIQUES STATIQUES .

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(1)

T D 10 : CI-6 M ODÉLISER LES ACTIONS MÉCANIQUES PUIS PRÉVOIR ET VÉRIFIER LES PERFORMANCES DE SYS -

TÈMES SOUMIS À DES ACTIONS MÉCANIQUES STATIQUES .

Exercice : Equilibre d’un barrage

Un barrage en béton repose sur le sol. L’eau exerce sur la paroi verticale du barrage une action mécanique de pression hydrostatique définie par la pression :p(z)=ρ.g.(h−z)

avec :

• ρmasse volumique de l’eau

• gaccélération de la pesanteur

• zaltitude du pointM La longueur suivant #»y estL.

La masse volumique du barrage est notéeρbbarrage.

Q - 1 :Déterminer au point O le torseur d’action mécanique de l’eau sur le barrage.

Fe→b =

O

( !

S p(z).#»x.dS

!

S

# »

OM∧p(z).#»x.dS )

=

O









R L

2

y=L2

Rh

z=0ρ.g.(h−z).#»x.dy.dz R L

2

y=L2

Rh

z=0z.#»z ∧(ρ.g.(h−z).#»x).dy.dz









=

O





ρ.g.L.Rh

z=0(h−z).dz.#»x ρ.g.L.Rh

z=0z.(h−z).dz.#»y





Or Z h

z=0(h−z).dz=

"

h.z− z2 2

#h 0

= h2

2 et et Z h

z=0z.(h−z).dz=

"

h.z2 2 −z3

3

#h 0

= h3 6

⇒ Fe→b=

O









ρ.g.L.h2 2 .#»x ρ.g.L.h3

6 .#»y









Q - 2 :Montrer que ce torseur est un glisseur et rechercher son axe central. En déduire la position du centre de poussée.

Un torseur est un glisseur si le vecteur résultant est non nul et que l’automoment du torseur est nul. Comme l’automoment ne dépend pas du point de calcul, il suffit de vérifier les conditions précédentes en un point.

Dans le cas présent, avec l’expression du moment #»

M(O,e→b), nous avons bien #»

F(e→b),0 et #»

F(e→b).#»

M(O,e→b)=0.

(2)

Calculons doncM#»(M,e→b)avec pour coordonnées deM(x,y,z) dans le repèreR(O,#»x,#»y,#»z).

M#»(M,e→b) = #»

M(O,e→b)+ # » MO∧#»

F(e→b)=ρ.g.L.h3

6.#»y −(x.#»x +y.#»y +z.#»z)∧ρ.g.L.h2 2 .#»x

= ρ.g.L.h3

6 .#»y +ρ.g.L.h2

2.(y.#»z −z.#»y)=ρ.g.L.h2 6 .

(h−3.z).#»y +y.#»z On vérifie bien que quelque soitM, l’automoment est nul puisque le vecteur résultant#»

F(e→b)est porté par#»x quand#»

M(M,e→b) appartient au plan (M,#»y,#»z).

M#»(M,e→b)= #»

0 ⇒ ρ.g.L.h2

6.

(h−3.z).#»y +y.#»z= #»

0 ⇒













x ∈ R y = 0 z = −h

3 L’axe central du torseur est donc une droite portée par #»x situé à l’altitude h

3 du barrage.

Q - 3 :Déterminer le poids du barrage et la position de son centre de gravité.

Pour déterminer le poids du barrage en connaissant la masse volumiqueρbde ce dernier, il suffit de connaitre son volume.

mbb.Vbb.a+b 2 .h.L En effet:

Vb=

$

M∈Vb

ρb(M).dV=Z h z=0

Z L2

y=L2

Z l(z) x=0

ρb(x,y,z).dx.dy.dz

Déterminons l’expression del(z), la largeur du barrage à l’altitudez. L’évolution de la largeur de barrage étant linéaire, nous avons













l(z) = α.z+β l(0) = b l(h) = a

⇒ l(z)= a−b

h .z+b. Puisqueρbest constant l’intégrale volumique se met sous la forme:

Vb = ρb.Z L2

y=L2

dy.Z h z=0









Z a−b h .z+b

x=0

dx.









.dz=ρb.L.Z h z=0

a−b

h .z+b.dz

= ρb.L.

"

a−b h .z2

2 +b.z

#h

0

b.L. a−b h .h2

2 +b.h

!

b.a+b 2 .h.L Par définition du centre de gravitéGde coordonnées (xg,yg,zg):

$

M∈Vb

ρb(M).GM.dV# » = #»

0 ⇒

Z h z=0

Z L2

y=L2

Z l(z) x=0

ρb(x,y,z).h

(x−xg).#»x +(y−yg).#»y +(z−zg).#»zi

.dx.dy.dz= #»

0

(3)

Z L

2

y=L

2

dy.

Z h z=0

Z l(z) x=0

h(x−xg).#»x +(z−zg).#»zi

.dx.dz+ Z h

z=0

Z l(z) x=0 dx.dz.

Z L

2

y=L

2

(y−yg).#»y.dy = #»

0

L.Z h z=0





(x−xg)2

2 .#»x +(z−zg).x.#»z





l(z)

0

.dz+ a+b 2 .h.





(y−yg)2 2





L 2

L2

.#»y = #»

0

L.

Z h z=0









l(z)−xg2

−x2g

2 .#»x +(z−zg).l(z).#»z









.dz+ a+b 2 .h.













 L

2 −yg 2

2 −

−L 2 −yg

2

2















.#»y = #»

0

L.

Z h z=0





l(z)2−2.l(z).xg

2 .#»x +

z.l(z)−zg.l(z) .#»z





.dz+ a+b 2 .h.

−yg.L 2

.#»y = #»

0

l(z)= a−b

h .z+b ⇒ l0(z)= a−b

h ⇒ l(z)n= h a−b

l(z)(n+1) n+1

L.





 h a−b





 l(z)3

6 − l(z)2.xg

2





.#»x + a−b

3.h .z3+b.z2

2 − h

a−b.zg.l(z)2 2

! .#»z





h

0

− a+b 2 .h.yg.L

2.#»y = #»

0 L.





 h a−b





 a3−b3

6 − (a2−b2).xg

2





.#»x + a−b

3.h .h3+b.h2

2 − h

a−b.zg.a2−b2 2

! .#»z





h

0

− a+b 2 .h.L

2.yg.#»y = #»

0 L.h.

"

a2+a.b+b2

6 −(a+b).xg

2

!

.#»x + a−b

3 .h+b.h

2 −zg.a+b 2

! .#»z

#

− a+b 2 .h.L

2.yg.#»y = #»

0













a2+a.b+b2

6 − (a+b).xg

2 = 0

−a+b 2 .h.L

2.yg = 0 a−b

3 .h+b.h

2 −zg.a+b

2 = 0













xg = a2+a.b+b2 3.(a+b) yg = 0

zg = 2.a+b a+b .h

3

Voilà pour la méthode lourde à partir de la définition sous forme intégral du centre de gravité. On peut lui préférer la méthode suivante en décomposant le trapèze en deux formes géométriques simples que sont un rectangle et un triangle.

• Rectangle.

Vr=a.h.L et # » OGr= a

2.#»x + h 2.#»z

• Triangle rectangle.

Vt= b−a

2 .h.L et # »

OGt = a+ b−a 3

! .#»x + h

3.#»z

puisque le centre de gravité est situé au deux tiers des médianes (en partant du sommet pour aller au milieu du côté opposé).

• Barrage.

(4)

# »

OGb = 2

(a+b).h.L.

"

a.h.L. a 2.#»x + h

2.#»z

!

+ b−a

2 .h.L.

a+ b−a 3

! .#»x + h

3.#»z

!#

= 1

3.(a+b).3.a.(a.#»x +h.#»z)+(b−a).((3.a+(b−a)).#»x +h.#»z)

= 1

3.(a+b).h

3.a2+3.a.(b−a)+b2−2.a.b+a2

.#»x +h.(3.a+(b−a)).#»zi

= 1

3.(a+b).h

a2+a.b+b2

.#»x +h.(2.a+b).#»zi

ce qui est bien conforme à ce que nous avions trouvé avec la première méthode.

Q - 4 :Etudier l’équilibre du barrage, et en déduire la valeur minimale du coefficient de frottement entre le barrage et le sol pour que le barrage ne glisse pas.

? On isole le barrage.

? On fait le bilan des actions mécaniques appliquées au barrage

◦ Action de l’eau sur le barrage Fe→b=

O









ρ.g.L.h2 2.#»x ρ.g.L.h3

6.#»y









◦ Action de la gravitation sur le barrage Fg→b=

Gb

( −mb.g.#»z

#»0 )

◦ Action du sol sur le barrage Fs→b=

O

( X.#»x +Z.#»z M.#»y

)

? Nous cherchons juste une relation entreXetZ. Le barrage étant à l’équilibre, appliquons le théorème de la résultante statique au barrage dans le repère galiléen (O,#»x,#»y,#»z).

#»F(e→b)+ #»

F(g→b)+ #»

F(s→b) = #»

0 ⇒









X = −ρ.g.L.h2 2 Z = mb.g

Pour que le barrage ne glisse pas sur le sol, le coefficient de frottementµdoit vérifier:

µ >

X Z

= ρ.g.L.h2

2 ρb.a+b

2 .h.L.g = ρ

ρb

. h

a+b

Une étude complète devrait permettre de vérifier que le barrage ne bascule pas non plus. Il faudrait vérifier que si le barrage n’était qu’en liaison pivot d’axe (A,#»y) avecAde coordonnées (b,0,0) dans le repèreR, les moments de l’action de l’eau et de la gravitation sur le barrage conduirait à plaquer ce dernier au sol.

M#»(A,e→b)+M#»(A,g→b) .#»y ≤? 0

(5)

M#»(A,e→b)+M#»(A,g→b)

.#»y = M#»(O,e→b)+AO# »∧#»F(e→b)+M#»(G,g→b)+AG# »∧#»F(g→b) .#»y

= ρ.g.L.h3

6 .#»y −b.#»x ∧ρ.g.L.h2 2.#»x +

(xg−b).#»x +zg.#»z

∧(−mb.g.#»z)

! .#»y

= ρ.g.L.h3

6 −(b−xg).mb.g

= ρ.g.L.h3

6 − b− a2+a.b+b2 3.(a+b)

!

b.a+b

2 .h.L.g

= g.h.L 6 .h

ρ.h2−ρb.

2.b.(a+b)−a2i

≤ g.h.L 6 .ρb.h

µ.(a+b).h−

2.b.(a+b)−a2i

Exercice 1 : Lève bateau

Le système ci-contre est en équilibre. Le bateau est main- tenu par l’action du vérin hydraulique. Le problème sera supposé plan, et les liaisons pivot en A, B, C et D par- faites. L’action du poids sera négligée sauf pour le bateau (glisseur #»g passant parG).

AC# » = cx.#»x +cy.#»y

# »

AD = d.#»x

# »

DB = λ.#»yb

# »

GC = łG.#»y

θ = (#»x,#»xb)=(#»y,#»yb)

→→x−y

→zb →− z

→xb

→ybθθ

Q - 1 :Réaliser le graphe des liaisons de ce mécanisme.

Sol (S) Vérin (V)

Portique (P)

Bateau (B)

Rotule (D) Pivot

(A,z)

Rotule (B)

Rotule (C) g Q - 2 :Déterminer les actions mécaniques dans les

liaisons en A, B, C et D par une étude ana- lytique. Retrouver ces résultats par une étude graphique.

L’approche graphique est construite en recherchant tous les solides ou groupe de solides soumis à 2 glisseurs (forces appliquées en un point). Nous déterminons alors les directions de ces glisseurs. Reste alors à isoler les solides soumis à 3 glisseurs.

1.1 Statique analytique

(6)

• Isolement du bateau (S) V

(P) (B)

Rotule (D) Pivot

(A,z)

Rotule (B)

Rotule (C) g

• Isolons le bateauB

• Faisons le bilan des actions mécaniques exercées sur le bateau:

◦ Action de la gravitation sur le bateauFg→B =

G

( −m.g.#»y

#»0 )

◦ Action du portique sur le bateauFP→B=

C





XPB 0 YPB 0 ZPB 0





(x,y,z)

• Le système étant à l’équilibre, appliquons le principe fondamental de la statique au bateau dans le repère galiléen lié au sol.

FB→B=0 ⇒ Fg→B+FP→B =0 ⇒ FP→B=−Fg→B=

G

( m.g.#»y

#»0 )

• Pour déterminer les inconnues de liaisons de la rotule enC, déplaçons le torseurFP→Bau pointC:

M#»(C,P→B) =

M(G,P→B)+ # » CG∧#»

F(P→B)=

((((((((

−lG.#»y ∧m.g.#»y = #»

0

FP→B =

G

( m.g.#»y

#»0 )

=

C

( m.g.#»y

#»0 )

=

C





XPB 0 YPB 0 ZPB 0





(x,y,z)













XPB = 0 YPB = m.g ZPB = 0

• Isolement du vérin

(S) V

(P) (B)

Rotule (D) Pivot

(A,z)

Rotule (B)

Rotule (C) g

• Isolons le vérinV

• Faisons le bilan des actions mécaniques exercées sur le vérin:

◦ Action du sol sur le vérinFS→V =

D





XS V 0 YS V 0 ZS V 0





(xb,yb,zb)

◦ Action du portique sur le vérinFP→V =

B





XPV 0 YPV 0 ZPV 0





(xb,yb,zb)

• Le système étant à l’équilibre, appliquons le principe fondamental de la statique au vérin dans le repère galiléen lié au sol.

FV→V =0 ⇒ FS→V +FP→V =0

• Pour déterminer les inconnues de liaisons des rotules enBet enD, plaçons les torseursFS→V etFP→V au même point (D):

M#»(D,P→V) =

M(B,P→V)+ # » DB∧#»

F(P→V)

= λ.#»yb.∧(XPV.#»xb+YPV.#»yb+ZPV.#»zb)=λ.(ZPV.#»xb−XPV.#»zb)

0 = + =

 XS V 0

Y 0



+

 XPV λ.ZPV

Y 0



(7)

































XS V+XPV = 0 YS V +YPV = 0 ZS V+ZPV = 0

0+λ.

ZPV = 0 0+0 = 0 0−λ.

XPV = 0

Choisissons YS V comme paramètre





















FS→V =

B





0 0

YS V 0

0 0





(xb,yb,zb)

FP→V =

D





0 0

−YS V 0

0 0





(xb,yb,zb)

• Isolement du portique (S) V

(P) (B)

Rotule (D) Pivot

(A,z)

Rotule (B)

Rotule (C) g

• Isolons le portiqueP

• Faisons le bilan des actions mécaniques exercées sur le portique:

◦ Action du sol sur le portiqueFS→P =

A





XS P LS P

YS P MS P

ZS P 0





(x,y,z)

◦ Action du vérin sur le portiqueFV→P =−FP→V =

B

( YS V.#»yb

#»0 )

◦ Action du bateau sur le portiqueFB→P=−FP→B =

C

( −m.g.#»y

#»0 )

• Le système étant à l’équilibre, appliquons le principe fondamental de la statique au portique dans le repère galiléen lié au sol.

FP→P=0 ⇒ FS→P+FV→P+FB→P =0

• Pour déterminer les inconnues des dernières liaisons, plaçons les torseursFS→P,FV→P etFB→P au même point (A):#»

M(A,V→P) =

M(B,V→P)+# » AB∧#»

F(V→P) =(d.#»x +λ.#»yb)∧YS V.#»yb =d.YS V.cos(θ).#»z

M#»(A,B→P) =

M(C,B→P)+ # » AC∧#»

F(B→P)=

cx.#»x +cy.#»y

∧ −m.g.#»y =−m.g.cx.#»z

A





XS P LS P YS P MS P ZS P 0





(x,y,z)

+

A

( YS V.#»yb d.YS V.cos(θ).#»z

) +

A

( −m.g.#»y

−m.g.cx.#»z )

=0

































XS P −YS V.sin(θ) +0 =0 YS P +YS V.cos(θ) −m.g =0 ZS P +0 +0 =0 LS P +0 +0 =0 MS P +0 +0 =0 0 +d.YS V.cos(θ) −m.g.cx =0

























YS V = cx

d.cos(θ).m.g XS P = cx

d.tan(θ).m.g YS P =

1− cx d

.m.g

donc au final:

FP→B =

C

( m.g.#»y

#»0 )

FS→P =







 cx

d.tan(θ).m.g 0 1− cx

d

.m.g 0







(8)

1.2 Statique graphique

#»F(g→B)

#»F(P→B)

dir #»

F(P→V)

dir #»

F(S→V)

#»F(B→P)

dir #»F(BP)

dirF#»

(V

P)

dirF#»

(S P)

#»F(B→P)

F(V

P)

F#»

(S P)

F(V

P)

F#»

(S P)

(9)

Exercice 2 : Etude d’un frein (avec le modèle de Coulomb)

Objectif : trouver les actions mécaniques due au frottement mutuel des disques1et2

On appellepla pression surfacique supposée constante et f le coefficient de frottement entre les deux disques.RextetRint les rayons extérieurs et intérieurs des disques.

Q - 1 :Exprimer les composantes de l’effort local d#»

F2→1en un point M du disque.

d#»

F2→1 =−p.dS.#»z + f.p.dS.#»v = p.(−#»z + f.#»v(θ)).r.dr.dθ= p.(−#»z − f.sin(θ).#»x + f.cos(θ).#»y).r.dr.dθ Q - 2 :Calculer la résultante du torseur des actions mécaniques de2→1 #»

F21

#»F2→1 =

"

dF#»2→1= Z Rext

r=Rint

Z 2.π

θ=0 d#»F2→1= Z Rext

r=Rint

Z 2.π

θ=0 p.(−#»z − f.sin(θ).#»x + f.cos(θ).#»y).r.dr.dθ

= p.Z Rext r=Rint

r.dr.Z 2.π θ=0

(−#»z − f.sin(θ).#»x + f.cos(θ).#»y).dθ= p.

"

r2 2

#Rext

Rint

.−θ.#»z + f.cos(θ).#»x + f.sin(θ).#»y2.π 0

= −2.π.p.R2ext−R2int

2 .#»z = p.π.

R2ext−R2int .#»z

Q - 3 :Calculer le moment en O du torseur des actions mécaniques de2→1 #»

M(O,21)

d#»

M(O,2→1) =d#»

M(M,2→1)+ # » OM∧d#»

F2→1=r.#»u ∧(p.(−#»z + f.#»v(θ)).r.dr.dθ)= p.(#»v(θ)+ f.#»z).r2.dr.dθ Q - 4 :En déduire la relation entre le couple de frottement Cf21et l’effort normal FN21

Cf2→1 = M#»(O,2→1).#»z =

"

dM#»(O,2→1).#»z = Z Rext

r=Rint

Z 2.π

θ=0 p.(#»v(θ)+ f.#»z).r2.dr.dθ.#»z

= f.p.Z Rext

r2.dr.Z 2.π

dθ= f.p.

"

r3#Rext

.[θ]2.π = 2.π.f.p.

R3 −R3

= 2.f.R3ext−R3int .F

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