PCSI 1 - Stanislas DS de PHYSIQUE N

PCSI 1 - Stanislas DS de PHYSIQUE N

^◦

8 - 31/03/18 - CORRIGÉ _{A. MARTIN}

MÉCANIQUE et THERMODYNAMIQUE

I. Motocyclette

(d’après CCP MP 2013)

I.1. Démarrage

1. Le Théorème de la Résultante Cinétique (TRC) appliqué au système { moto + conducteur } dans R galiléen s’écrit M v~ ˙ e

_x

= N ~

1

+ T ~

1

+ N ~

2

+ T ~

2

+ M~ g , d’où après projection :

M v ˙ = T

1

+ T

2

(1) M g = N

1

+ N

2

(2)

2. La route étant fixe dans R, on écrit que la vitesse de la roue au point de contact est nulle en l’absence de glissement. D’après le champ des vitesses dans un solide pour la roue i = 1 ou 2 on obtient :

~ v

_Ii

= ~ v

_Oi

+ ω

_i

~ e

_z

∧ −−→

O

_i

I

_i

⇔ ~ 0 = v~ e

_x

+ R

_i

ω

_i

~ e

_x

. Après projection on obtient

ω

1

= − v

r

1

et ω

2

= − v r

2

.

3. On applique la définition et le champ des vitesses dans un solide en notant M

_i

les N points d’une roue, et ( ~ e

_ri

, ~ e

_θi

) la base polaire associée :

~ σ

1

( O

1

) =

N X

i=1

−−−→ O

1

M

i

∧m

i

~ v

Mi

=

N X

i=1

−−−→ O

1

M

i

∧m

i

~

v

O1

+ ω

1

~ e

z

∧ −−−→

O

1

M

i

=

N X

i=1

m

i

−−−→ O

1

M

i

!

∧~ v

O1

+

N X

i=1

−−−→ O

1

M

i

∧

ω

1

~ e

z

∧ −−−→

O

1

M

i

Or O

1

est le barycentre de la roue donc

^P

i

m

_i

−−−→

O

1

M

_i

= ~ 0, d’où

~

σ

1

( O

1

) =

^XN

i=1

O

1

M

_i

~ e

_ri

∧ ( ω

1

~ e

_z

∧ O

1

M

_i

~ e

_ri

) = ω

1 N X

i=1

m

_i

O

1

M

_i²

~ e

_ri

∧ ~ e

_θi

= ω

1 N X

i=1

m

_i

O

1

M

_i²

!

~ e

_z

.

En appliquant le même raisonnement pour la roue 2 on obtient finalement

~ σ

1

( O

1

) = J

1

ω

1

~ e

_z

et ~ σ

2

( O

2

) = J

2

ω

2

~ e

_z

.

4. On décompose le système en { roue 1 + roue 2 + reste }, le reste étant un solide en translation à la vitesse v~ e

_x

et de centre de masse noté G

0

, et on utilise les propriétés des barycentres partiels :

~

σ ( G ) =

^X

i∈roue 1

−−→

GO

1

+ −−−→

O

1

M

_i

∧ m

_i

~ v

_Mi

+

^X

i∈roue 2

−−→

GO

2

+ −−−→

O

2

M

_i

∧ m

_i

~ v

_Mi

+

^X

i∈reste

m

_i

−−→

GM

_i

!

∧ v~ e

_x

= −−→

GO

1

∧

^X

i∈roue 1

m

_i

~ v

_Mi

!

+ ~ σ

1

( O

1

) + −−→

GO

2

∧

^X

i∈roue 2

m

_i

~ v

_Mi

!

+ ~ σ

2

( O

2

) +

^X

i∈reste

m

_i

−−→

GM

_i

!

∧ v~ e

_x

= ~ σ

1

( O

1

) + ~ σ

2

( O

2

) + −−→

GO

1

∧ m

roue 1

~ v

_O1

+ −−→

GO

2

∧ m

roue 2

~ v

_O2

+ m

reste

−−→ GG

0

∧ v~ e

_x

= ~ σ

1

( O

1

) + ~ σ

2

( O

2

) +

m

roue 1

−−→ GO

1

+ m

roue 2

−−→ GO

2

+ m

reste

−−→ GG

0

∧ v~ e

_x

= ~ σ

1

( O

1

) + ~ σ

2

( O

2

) + ~ 0 ∧ v~ e

_x

d’où

~

σ ( G ) = ~ σ

1

( O

1

) + ~ σ

2

( O

2

) .

1

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5. Le Théorème du Moment Cinétique (TMC) appliqué à la roue 1 en O

1

s’écrit d ~ σ

1

( O

1

)

d t

_R

= M ~

pes

( O

1

) + M ~

contact

( O

1

) + M ~

pivot

( O

1

)

La pesanteur a pour point d’application O

1

et les forces de réaction ont pour point d’application I

1

car le contact est supposé ponctuel ·

d ~ σ

1

( O

1

) d t

_R

= −−−→

O

1

O

1

∧ m

roue1

~ g + −−→

I

1

O

1

∧

− → T

1

+ − →

N

1

+ M ~

pivot

( O

1

) = ~ 0 + r

1

T

1

~ e

z

+ ~ 0 + M ~

pivot

( O

1

) On projette selon ~ e

_z

, et on utilise la condition de non glissement ω

1

= −

_r^v

1

d’une part, et que la liaison pivot est parfaite d’autre part, donc ~ e

_z

. ~ M

pivot

( O

1

) = 0, d’où

− J

1

r

1

v ˙ = r

1

T

1

⇔ T

1

= − J

1

r

²₁

v . ˙ (3)

6. De même on applique le TMC en G au système total. Les actions extérieures se réduisent maintenant au poids et aux actions de contact, qui ont toutes un point d’application :

d ~ σ ( G ) d t

_R

= d

d t ( ~ σ

1

( O

1

) + ~ σ

2

( O

2

))

_R

= M ~

pes

( G ) + M ~

contact

( G )

= − − →

GG ∧ M~ g + −−→

GI

1

∧

− → T

1

+ − →

N

1

+ −−→

GI

2

∧

− → T

2

+ − →

N

2

J

1

ω ˙

1

~ e

_z

+ J

2

ω ˙

2

~ e

_z

= ~ 0 + ( d

1

~ e

_x

− h~ e

_y

) ∧ ( T

1

~ e

_x

+ N

1

~ e

_y

) + (−d

2

~ e

_x

− h~ e

_y

) ∧ ( T

2

~ e

_x

+ N

2

~ e

_y

) Après projection selon ~ e

_z

et injection des conditions de non glissement cela donne :

− J

1

r

1

+ J

2

r

2

˙

v = d

1

N

1

− d

2

N

2

+ h ( T

1

+ T

2

) (4) 7. L’Eq. (3) et l’Eq. (1) nous conduisent à

T

1

= − J

1

r

₁²

v ˙ et T

2

=

M + J

1

r

²₁

˙ v .

En injectant l’Eq. (1) dans l’Eq. (4) on obtient

−

hM + J

1

r

1

+ J

2

r

2

v ˙ = d

1

N

1

− d

2

N

2

qui associée à l’Eq. (2) conduit à

N

1

= d

2

d

1

+ d

2

M g − v ˙ d

1

+ d

2

hM + J

1

r

1

+ J

2

r

2

et N

2

= d

1

d

1

+ d

2

M g + v ˙ d

1

+ d

2

hM + J

1

r

1

+ J

2

r

2

.

8. On obtient N

1

= 7 , 7 × 10

²

N et N

2

= 2 , 2 × 10

³

N. Les deux valeurs étant positives, il n’y a pas de contra- diction avec l’hypothèse de contact. La moto ne décolle pas.

Remarque : La pertinence de ce résultat nécessite tout de même de vérifier que la condition de non glissement est aussi vérifiée, cf question suivante !

9. On obtient T

1

= − 24 N et T

2

= 3 , 3 × 10

²

N. La condition de non glissement selon la loi de Coulomb du frottement solide |T

1

| < f N

1

et |T

2

| < f N

2

est vérifiée pour les 2 forces, ce qui justifie a posteriori l’hypothèse cinématique.

Remarque : T

1

< 0 car c’est elle qui met en mouvement la roue avant non motrice, alors que T

2

> 0 ce qui permet de faire avancer la moto en présence d’un couple moteur sur cette roue, car T

1

+ T

2

= M v > ˙ 0 .

2

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8 - 31/03/18 - CORRIGÉ _{A. MARTIN} 10. Ô Première méthode : on applique le TMC en O

2

à la roue arrière en présence du couple moteur de moment résultant Γ ~ e

_z

et pour une liaison pivot parfaite. En reprenant les mêmes argument qu’en 5. , on obtient selon ~ e

_z

− J

2

r

2

v ˙ = r

2

T

2

+ Γ ⇒ Γ = −r

2

M + J

1

r

₁²

+ J

2

r

²₂

˙

v = − 1 , 8 × 10

²

N . m .

Ô Deuxième méthode : on applique le théorème de l’énergie mécanique au système global, dans R galiléen.

L’énergie cinétique totale est obtenue en faisant la somme de l’énergie cinétique globale de translation et des énergies cinétiques de rotation des deux roues autour de chaque axe

¹

.

d E

_m

d t = d

d t

₁

2

M v

²

+

¹₂

J

1

ω

₁²

+

¹₂

J

2

ω

²₂

= P

ext

+ P

int

= P

contact

+ P

pes

+ P

pivot1

+ P

pivot2

+ P

moteur

Or on a

• P

contact

= 0 car il n’y a pas glissement sur la route (qui est immobile !) ;

• P

pes

= M~ g.~ v = 0 pour un mouvement horizontal ;

• P

pivot1

= M ~

pivot1

( O

1

) .ω

1

~ e

_z

= 0 car la liaison est parfaite, et de même pour P

pivot2

;

• P

moteur

= Γ ~ e

_z

.ω

2

~ e

_z

= Γ ω

2

.

En utilisant les relation cinématiques de non glissement (question 2. ) on obtient

∀t ,

M + J

1

r

²₁

+ J

2

r

²₂

v v ˙ = Γ ω

2

= − Γ v r

2

⇔ Γ = −r

2

M + J

1

r

²₁

+ J

2

r

²₂

˙

v = − 1 , 8 × 10

²

N . m .

I.2. Roue arrière

11. On utilise la relation de changement de point et le résultat de la question 4. , en l’absence de contact sur la roue avant :

~

σ ( O

2

) = ~ σ ( G ) + −−→

O

2

G ∧

^X

i

m

_i

~ v

_i

!

= ~ σ

1

( O

1

) + ~ σ

2

( O

2

) + ( d

2

~ e

_x⁰

+ ( h − r

2

) ~ e

_y⁰

) ∧ M~ v

_G

avec ~ v

_G

= v~ e

_x

= J

1

ω

1

~ e

_z

+ J

2

ω

2

~ e

_z

− M ( h − r

2

) v~ e

_z

d’où en négligeant le mouvement de la roue avant, et avec la condition de non glissement de la roue arrière :

~ σ ( O

2

) ≈

− J

2

r

2

+ M ( r

2

− h )

v ~ e

_z

. 12. Les actions extérieures ont toutes un point d’application :

M ~ ( O

2

) = −−→

O

2

G ∧ M~ g + −−→

O

2

I

2

∧

− → T

2

+ − →

N

2

= ( d

2

~ e

_x⁰

+ ( h − r

2

) ~ e

_y⁰

) ∧ M g − sin θ~ e

_x⁰

− cos θ~ e

_y⁰

− r

2

~ e

_y

∧ ( T

2

~ e

_x

+ N

2

~ e

_y

) d’où M ~ ( O

2

) = [ M g ( −d

2

cos θ + ( h − r

2

) sin θ ) + r

2

T

2

] ~ e

_z

.

13. Le TMC appliqué en O

2

au système global s’écrit maintenant, en projection selon ~ e

_z

:

− J

2

r

2

+ M ( r

2

− h )

v ˙ = M g ( −d

2

cos θ + ( h − r

2

) sin θ ) + r

2

T

2

.

1. Théorème de Kœnig, hors programme depuis 2014... ! mais que l’on peut vous faire redémontrer comme ci-dessus pour la décomposition du moment cinétique.

3

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8 - 31/03/18 - CORRIGÉ _{A. MARTIN} Comme précédemment, on applique aussi le TRC au même système, ce qui donne selon ~ e

_x

: M v ˙ = T

2

. Ceci conduit à une égalité sur la fonction de θ sans dimension

f ( θ )

^def

= cos θ − h − r

2

d

2

sin θ =

J

2

M r

2

d

2

+ h d

2

v ˙ g ≈ 0 , 05 . D’après le graphe proposé dans l’énoncé

²

, on obtient θ ≈ 38

^◦

.

I.3. Frottement fluide

14. D’après la question 10. et la condition cinématique de non glissement (question 2. ), l’énergie mécanique totale de la moto+conducteur s’écrit :

¹2

M v

²

+

¹2

J

1

ω

²₁

+

¹2

J

2

ω

²₂

=

¹2

M +

^J_r¹2

1

+

^J_r²2 2

v

²

, et le théorème de l’énergie mécanique appliqué à ce système, en l’absence de puissance des forces intérieures s’écrit maintenant :

M + J

1

r

²₁

+ J

2

r

²₂

v v ˙ = − Γ v r

2

− kv

³

, ∀t ⇔

M + J

1

r

²₁

+ J

2

r

₂²

˙ v = − Γ

r

2

− kv

²

, ∀t ,

après simplification par v en présence de mouvement.

15. Comme Γ < 0, l’équation ci-dessus montre que lorsque v est faible (avec v > 0), ˙ v > 0 donc le véhicule accentue sa vitesse. Mais plus v est grand plus l’accélération s’affaiblit à cause du terme de frottement.

Finalement on peut supposer que le véhicule tend vers une vitesse limite constante v

_`

. Ceci conduit à l’équation

0 = − Γ r

2

− kv

_`²

⇔ v

_`

=

s

− Γ kr

2

.

L’équivalence confirme l’existence de cette solution.

16. On en déduit ˙ v + av

²

= a v

_`²

avec a = k M +

^J_r2¹

1

+

^J_r2² 2

.

17. Ô Première méthode : par séparation des variables on obtient

_v2^dv

`−v²

= a d t . La fraction rationnelle se décompose en éléments simples selon :

_v2¹

`−v²

= −

_2v ¹

`(v−v<sub>`</sub>)

+

_{2v`(v+v</sub><sup>1</sup> <sub>`})

. L’intégration entre t = 0 et t conduit à

− ln|v − v

_`

| + ln v

_`

+ ln( v + v

_`

) − ln v

_`

= 2 v

_`

at ⇔ ln v + v

_`

v

_`

− v = 2 v

_`

at ⇔ v = v

_`

1 − e

^−2v`at

1 + e

^−2v`at

. Remarque : on retrouve bien que v −→

t→∞

v

_`

.

Ô Méthode suggérée par l’énoncé (changement de fonction) : posons u =

1 −

_v^v

`

−1

, ce qui implique v = v

_`^u−1_u

d’une part et ˙ v = v

_`u^u˙2

. Réinjectées dans l’équation différentielle, ceci conduit après simplification à l’équation suivante :

˙

u − 2 av

_`

u = −av

_`

avec u (0) = 1 ⇔ u ( t ) = 1 2 e

^2av`t

+ 1

2 . Après inversion on retrouve v = v

_`

1 − e

^−2v`at

1 + e

^−2v`at

.

2.Après correction de l’erreur d’énoncé sur le graphe...

4

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II. Jean Perrin et la mesure de la constante d’Avogadro

(d’après Concours Général 2011)

1. On applique le Théorème de la Résultante Cinétique (TRC) à une tranche de fluide parallélépipédique de hauteur infinitésimale d z et de surface horizontale S . SCHEMA À l’équilibre la force de pesanteur est compensée par la résultante des forces de pression, qui se limite aux forces verticales sur les parois horizontales car les autres se compensent puisque la pression p ne dépend que de z . On obtient 0 =

−ρS d zg + p ( z ) S − p ( z + d z ) S d’où l’équation de la statique dp dz = −ρg . 2. L’équation d’état du gaz parfait s’écrit p =

^ρRT_M⁰

d’où ρ = M p

RT

0

= mp

k

_B

T

0

car R = N

_A

k

_B

. 3. En rassemblant ces deux équations on obtient :

^dp_dz

= −ρg = −

_k^mg

BT0

p ⇔

^dp_dz

+

_k^mg_BT0

p = 0. La solution de cette équation différentielle du 1er ordre, linéaire et à coefficients constants est : p ( z ) = p (0) exp

− mgz

k

_B

T

0

.

4. D’après l’équation d’état du gaz parfait p = n

^∗

k

B

T

0

, d’où n

^∗

( z ) = n

^∗

(0) exp

− mgz k

_B

T

0

avec n (0) =

_k^p(0)_BT0

. 5. Les forces s’exerçant sur la sphère de gomme-gutte de volume V =

⁴3

πr

³

sont le poids Vρ − → g et la poussée

d’Archimède −Vρ

0

− → g . Le travail élémentaire de la résultante des forces s’écrit : δW = V ( ρ − ρ

0

) − → g · dz − u →

_z

= V ( ρ

0

− ρ ) gdz = d ( V ( ρ

0

− ρ ) gz ) Le système est donc bien conservatif et on pose E

_p

= 4

3 πr

³

( ρ − ρ

0

) gz + 0 . 6. Avec l’expression de E

_p

on a : ln

n

^∗

n

^∗₀

= a z avec a = − (4 / 3) πr

³

( ρ − ρ

0

) gz k

_B

T

0

.

On note α la constante de proportionnalité introduite dans les données de densité particulaire. On vérifie alors graphiquement et via une régression linéaire que ln

α

ⁿ_n^∗∗

0

décroît bien de façon affine avec z :

z ( µ m) 5 35 65 95 α × n

^∗

/n

^∗₀

100 47 22,6 12 ln ( α × n

^∗

/n

^∗₀

) 4,61 3,85 3,12 2,48 Les différents points (bien qu’il n’y ait que 4 me- sures) s’alignent bien, le coefficient de corrélation est proche de 1. On peut donc considérer que n

^∗

décroît bien exponentiellement selon le facteur de Boltzmann.

7. La pente a = −0 , 0237 µ m

⁻¹

de la courbe tracée correspond à

^4πr3(ρ_3RT^0−ρ)N₀ ^Ag

(et l’ordonnée à l’origine à ln α ). Donc : N

_A

= a × 3 RT

0

4 πr

³

( ρ

0

− ρ ) g = 7 , 57 × 10

²³

mol

⁻¹

. La valeur trouvée est du bon ordre de grandeur, supérieure de 25% à la valeur admise, ce qui est remarquable compte tenu du comptage direct des sphères et des étapes de sélection des sphères selon leur taille notamment (par centrifugation).

5

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III. Montée de sève

(d’après X PC 2001)

III.1. Poussée atmosphérique

1. On intègre la loi de la statique des fluides d p = −ρg d z (pour un axe Oz ascendant) entre l’altitude de la base de la colonne z

0

= 0 et celle du haut z

0

+ h = h . On obtient p ( h ) = p

0

− ρgh .

2. Une aspiration sous vide correspond à p ( h ) = 0 donc h

_A

= p

0

ρg = 10 , 3 m.

III.2. La capillarité

3. La pression juste sous le ménisque s’écrit à la fois p

0

− ρgh par équilibre hydrostatique, mais aussi p

0

−

2σ

r

par équilibre de tension superficielle. Ceci conduit à h =

_ρgr^2σ

. Or le rayon de courbure vaut r =

R

cosψ

. SCHEMA D’où h = 2 λ

²_C

R cos ψ avec λ

_C

=

^r

σ

ρg une grandeur homogène à une longueur.

λ

_C

s’appelle la longueur capillaire . Elle détermine l’échelle de transition entre le cas où les forces de tension superficielle sont négligeables devant celles de pesanteur ( λ

_C

R ) et le cas contraire ( λ

_C

R ).

4. Si ψ >

^π₂

, la surface est alors « bombée », et le ménisque est situé sous le niveau du liquide en dehors du tube car sa convexité implique une surpression dans le liquide.

5. On obtient λ

_C

= 2 , 73 mm pour l’eau. On en déduit des élévations maximales h

_C

= 59 cm pour les conifères et h

_C

= 7 , 4 cm pour le chêne.

III.3. La perte de charge

6. SCHEMA Le volume élémentaire d V de liquide qui va traverser une section donnée de cylindre entre t et t + d t est lui-même un cylindre de section πR

²

et de hauteur d ` = v

_a

d t . On a donc d V = πR

²

v

_a

d t . Le débit volumique est donc Q = d V

d t = πR

²

v

_a

.

7. On obtient une perte de charge par unité de longueur ∆ p h = 8 ηv

_a

R

²

. On obtient 1 , 8 kPa . m

⁻¹

pour les conifères et 2 , 8 kPa . m

⁻¹

pour le chêne. Cette valeur est donc de l’ordre de 20-25% du gradient de pression hydrostatique ρg ≈ 10 kPa . m

⁻¹

, ce qui n’est pas négligeable, et joue encore en défaveur de la montée de sève.

8. Les canaux réels ne sont pas parfaitement cylindriques ni rectilignes. De plus ils sont réticulés. Toutes ces irrégularités engendrent encore plus de pertes visqueuses.

III.4. La transpiration

9. En notant ρ

Hg

la masse volumique du mercure, on a donc une pression p ( h ) = p

0

− ρ

Hg

gh au niveau de l’interface eau-mercure si elle est située à une hauteur h du niveau d’eau dans la bouteille (qui lui est au contact de l’air ambiant à la pression p

0

). La valeur de ρ

Hg

n’est pas donnée, mais on sait d’après les données que p

0

= ρ

Hg

gh

0

avec h

0

= 760 mmHg. On en déduit p ( h ) = p

0

1 − h

h

0

= − 0 , 32 bar.

Ceci est remarquable à double titre. Tout d’abord une pression négative ne correspond pas à un équilibre car à très basse pression l’eau comme le mercure devraient passer à l’état gazeux. Donc des bulles devraient apparaître au bout d’un certain temps, il s’agit d’un état métastable.

D’autre part en valeur absolue il s’agit d’une traction forte car presque comparable à la pression atmo- sphérique.

10. Au niveau de l’extrémité des pores, la sève liquide en cours de vaporisation est en contact avec l’air ambiant à la pression p

0

. Il existe donc une dépression ∆ p = p

0

− p ( h ) = 1 , 3 bar au niveau du ménisque

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PCSI 1 - Stanislas DS de PHYSIQUE N

^◦

8 - 31/03/18 - CORRIGÉ _{A. MARTIN}

de fin de pore. D’après la question 3. , on a donc en supposant un angle ψ = 0 ( mouillage parfait ) ∆ p =

^2σ_R

d’où R = 2 σ

∆ p = 1 , 1 µ m.

11. Il est plus facile d’isoler p en fonction de v : p = −

_v^a2

+

_v−b^RT

. On peut alors calculer

χ

⁻¹_T

= −v ∂p

∂v

T

−1

= −v 2 a

v

³

− RT ( v − b )

²

⇒ χ

_T

= − 1 v

2 a v

³

− RT

( v − b )

² −1

.

Par l’absurde, si χ

_T

< 0 alors le système verrait sa pression augmenter lors d’une augmentation de volume, ou diminuer lors d’une contraction. Il serait alors instable mécaniquement car il imploserait ou exploserait à la moindre perturbation. On doit donc avoir χ

_T

> 0 pour que le fluide soit stable.

12. D’après l’équation précédente, χ

⁻¹_T

= 0 ⇔ ( v − b )

²

v

³

= RT

2 a . On voit ici qu’à chaque valeur de T correspond une (ou plusieurs) valeur(s) de v telle que le fluide devient instable (car les variations de volume deviennent infiniment grande, ce qui traduit que χ

_T

va changer de signe), sauf s’il n’y a pas de solution.

13. Pour obtenir la coordonnée p du point de la spinodale pour chaque valeur de v et T , il faut réinjecter l’équation précédente dans l’équation de Van Der Waals en éliminant la température. Cela conduit à

p = f ( v ) = a v

²

1 − 2 b

v

.

14.

On obtient l’allure ci-contre. Le fluide est instable si χ

⁻¹_T

< 0 ⇔ ( v − b )

²

v

³

> RT

2 a ⇔ p < f ( v ) , donc sous la courbe.

15. Le sommet C de la spinodale vérifie f

⁰

( v

_C

) =

^2a_v3

− 1 +

^3b_v

= 0 ⇔ v

_C

= 3 b . D’où p

_C

= a 27 b

²

. On en déduit la température correspondante via T

_C

=

^2a_R ^(v−b)_v3²

d’où T

_C

= 8 a

27 bR .

16. Tout d’abord on observe les comportements asymptotiques suivants sur une isotherme ( T = constante) : p −→

v→b

∞ et p −→

v→∞

0 .

De plus, la pente de l’isotherme est du signe de −χ

T

. Compte-tenu de l’étude qui précède on en déduit que la pente est nulle sur la spinodale (par définition), négative là où le fluide est stable et positive là où il est instable. Il existe donc 3 types d’isothermes (cf graphe ci-dessous) :

• celles qui traversent la spinodale en deux points (décroissante, croissante, décroissante) ; ce sont les isothermes sub-critiques ;

• celle qui est tangente à la spinodale en un seul point, nécessairement le point C (car cette tangente est horizontale) ; il s’agit de l’ isotherme critique ;

• celles qui ne traversent jamais la spinodale et sont donc strictement décroissantes ; ce sont les isothermes sur-critiques .

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PCSI 1 - Stanislas DS de PHYSIQUE N

^◦

8 - 31/03/18 - CORRIGÉ _{A. MARTIN} 17. Les isothermes sub-critiques présentent une zone instable sous la spinodale, et stable en dehors donc là

où la pente est positive. On ne peut donc observer le fluide pour des valeurs intermédiaires de v . Toutefois, l’étude complète montre que le

système trouve son équilibre en se scin- dant en 2 phases distinctes A et B dont l’une est dense (liquide) et l’autre plus di- luée (gaz), de telle sorte que la pression soit fixée sur une isotherme (c’est la pres- sion de saturation

^a

). La différence entre ces 2 phases s’amenuise à mesure que la température se rapproche de T

_C

. Cha- cune des phases correspond à un point stable sur l’isotherme de Van Der Waals (cf graphe ci-contre).

a. cf cours sur les changements d’état.

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