Expressions du gradient de pression et du nombre de Nusselt moyen

En procédant de manière analogue à celle suivie par Nakayama et al., [10] et Degan et al., [16], relativement aux situations discutées en pratique, deux cas d’intérêt seront discutés dans ce paragraphe. Le premier cas  1 est relatif aux milieux poreux à porosités élevées et le second cas  1 correspond à ceux à porosités faibles.

37 - Cas 1 : Milieux à porosités élevées,  1

Ce cas correspondant à la situation physique pour laquelle aDa, est relatif à un milieu poreux faiblement anisotrope en perméabilité et pour lequel la résistance due aux effets pariétaux est prédominante par rapport à celle due à la matrice solide, étant donnée que la condition examinée dans ce cas implique que lorsque  0, Da. Cette situation physique approche celle d’un milieu fluide pur pour lequel les effets de l’anisotropie hydrodynamique du milieu poreux sont hors de propos. Grâce au développement limité de sinh et de cosh pour  0, nous obtenons :

 Pour l’expression de la vitesse (équation 3.10) :

 

_^

soit une limite qui s’écrit :



y



 Pour la friction pariétale à la paroi inférieure (équation 3.22) :



soit une limite qui s’écrit :

38

Il est à souligner que dans le cas des milieux à porosités élevées, Degan et al., [16] ont obtenu pour limite de la friction pariétale, la valeur 24soit une valeur

4 fois plus élevée que celle obtenue dans la présente étude. En effet, ces auteurs ont étudié la convection forcée dans un canal horizontal confinant un milieu poreux, où les parois sont imperméables et chauffé à un flux constant.

De façon générale, dans un canal infiniment long à paroi inférieure maintenue à une température constante, la friction pariétale limite est égale à 24 [2]. La valeur obtenue dans le cas de cette étude se justifie par la condition limite choisie à la paroi supérieure (surface libre) qui annule la friction pariétale à ce niveau. Ainsi la friction pariétale totale sur le canal est égale à la friction

Cette valeur limite du gradient de pression confirme celle trouvée par Degan et al., [16].

39 - Cas 2 : Milieux à porosités faibles  1

Ce cas correspondant à la situation physique pour laquelle aDa, est relatif à un milieu poreux fortement anisotrope en perméabilité et pour lequel les effets de l’anisotropie hydrodynamique sont prédominants, ce qui implique que lorsque



  , Da0 . Cette situation approche la situation d’un milieu Darcy pur.

Dans ces conditions, lorsque  , nous obtenons ce qui suit :

 L’expression de la vitesse (équation 3.10) se réduit à :

 

1

1 ¹



  ^

 ^{e y}

u (3.40)

avec une limite qui s’écrit :

 y

e

u ^



 1 ¹

lim (3.41)

 La friction pariétale inférieure (équation 3.22) se réduit à :

1 Re 2

2

 



f  (3.42)

avec une limite qui s’écrit :

lim Re 2



 f (3.43)

De façon analogue au cas 1, nous remarquons que dans cette étude, la valeur limite de la friction pariétale en milieu poreux pur, représente le quart de celle trouvée par Degan et al., [16].

40

 L’équation (3.20) du gradient de pression devient :

1

Cette valeur limite du gradient de pression confirme celle trouvée par Degan et al., [16]

 L’expression de la quantité totale de chaleur (3.30) dans ce cas est :

12

Nous pouvons déduire de l’équation (3.33), que : 5

41 Les équations (3.37), (3.39) d’une part et (3.43), (3.45), (3.47) d’autre part, correspondent à la friction pariétale, au gradient de pression et au taux de transfert de chaleur respectivement pour un milieu fluide et un milieu poreux pur.

42

Chapitre 4 Résultats et discussion

Dans cette partie, les effets des paramètres d’anisotropie hydrodynamique (K^ et  ) et l’influence du nombre de Darcy Da caractéristique du type de milieu ont été étudiés. En effet, nous avons tracé, grâce au logiciel Matlab (R2014a serial update 2), différentes courbes illustrant l’évolution de la vitesse de l’écoulement, la distribution de température, le gradient de pression, la friction pariétale et le taux de transfert de chaleur dans le milieu poreux saturé par l’eau.

4.1. Effet du rapport d’anisotropie sur les profils de vitesse et de température

Les figures 4-1 et 4-2 montrent respectivement l’évolution de la distribution de vitesse et de la température sur toute la largeur du canal pour différentes valeurs de K^ lorsque Da0.001,   0, Pr7.0 et Ec0.001. Les valeurs des nombres adimensionnelles Pret Ecsont fixés en accord avec les travaux de Sohel et al., [37], Bagchi [38] et Yovogan et al., [23].

La figure 4-1 indique que la vitesse à la paroi inférieure est égale à zéro pour les différentes valeurs du rapport d’anisotropie K^, ceci satisfait la condition d’adhérence (non glissement) requise lorsque l’on adopte le modèle de Brinkman.

La vitesse augmente et atteint sa valeur maximale à la surface libre où l’effet de cisaillement est nul. Cette valeur maximale dépend du rapport d’anisotropie K^. En effet, la figure 4-1 montre que pour K^ 1 (K^  0.2), l’intensité de

43 l’écoulement convectif est accentué par rapport à la situation où le milieu poreux est isotrope (K^ 1.0) qui est encore meilleure comparativement au cas où

1

K (K^  5.0). Ce résultat est prévisible car pour un nombre de darcy Da

donné (c’est-à-dire pour une valeur de K₁), une valeur de K^ telle que K^ 1 considérée pour un angle d’orientation   0 correspond à une augmentation de la perméabilité dans la direction horizontale, accentuant ainsi l’écoulement

convectif dans le canal. La tendance inverse est observée lorsque K^ 1 (K^  5.0). Comme conséquence de la réduction de la vitesse, on observe une

canalisation de l’écoulement le long de la paroi horizontale favorisant ainsi le développement d’une couche limite le long de cette paroi.

L’effet de la variation de K^ sur le profil de température est illustré sur la figure 4-2. Les courbes de cette figure indiquent que la température a un profil d’évolution semblable à celui du champ de vitesse décrit précédemment. Ceci démontre de la grande influence des paramètres d’anisotropie hydrodynamique sur le phénomène convectif en milieu poreux.

De la figure 4-2, nous observons également que pour des valeurs de plus grandes de K^, le champ thermique devient de plus en plus développé. Ce résultat est prévisible car lorsque   0 pour K^ 1, l’axe ayant la perméabilité la plus élevée (K₁) est orienté dans le sens des gradients de température les plus élevés.

La tendance inverse est observée lorsque K^ 1 (K^ 0.2). En l’absence de dissipation visqueuse (Ec0), la température évolue linéairement (Equation 3.32) du fond du canal à la surface libre. Ainsi, le nombre d’Eckert Ec détermine l’apparition du régime de convection thermique dans le canal horizontal.

44 Figure 4-1 : Distribution de vitesse dans le canal pour différentes valeurs de K^

lorsque Da0.001 et  0

0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.8 0.9 1

0 0.2 0.4 0.6 0.8 1 1.2

y U

K*=0.2 K*=1.0 K*=5.0

45 Figure 4-2 : Distribution de température dans le canal pour différentes valeurs de

K lorsque Da0.001, Pr7.0, Ec0.001 et   0

4.2. Effet de l’angle d’orientation des axes principaux de perméabilité sur les profils de vitesse et de température

Les figures 4-3 à 4-5 présentent l’effet de l’angle d’orientation  sur les profils de vitesse et de température pour Da0.001 et K^ 0.1 (c’est-à-dire

1

K ). Les distributions de vitesse et de température sont paraboliques et semblables à celles obtenues dans la section précédente. Elles indiquent que la convection est fortement influencée par les paramètres d’anisotropie en

-Ɵ

46 perméabilité du milieu poreux. La figure 4-3 montre que l’écoulement convectif est maximal lorsque 0 et minimal lorsque  90. Logiquement, pour

1

K (figure 4-4), l’écoulement convectif est maximal lorsque  90 et minimal lorsque 0.

Figure 4-3 : Distribution de vitesse dans le canal pour différentes valeurs de lorsque Da0.001 et K^ 0.1

0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.8 0.9 1

0 0.2 0.4 0.6 0.8 1 1.2

y U

φ=0°

φ=30°

φ=90°

47 Figure 4-4: Distribution de vitesse dans le canal pour différentes valeurs de

lorsque Da0.001 et K^ 10

0 0.05 0.1 0.15 0.2 0.25 0.3

0 0.2 0.4 0.6 0.8 1 1.2

y

U

φ=0°

φ=60°

φ=90°

48 Figure 4-5 : Distribution de température dans le canal pour différentes valeurs de

 ^lorsque Da 0.001, K^ 0.1, Pr7.0 et Ec0.001

Sur la figure 4-5, la variation thermique par rapport à la paroi inférieure ((y)) est minimale lorsque 0.

Par conséquent, l’écoulement convectif est maximal lorsque l’orientation de l’axe principal à faible perméabilité du milieu est parallèle à la gravité.

Autrement dit, la convection est favorable lorsque  0 et pour une perméabilité horizontale K₂ plus grande. Cette conclusion confirme celle obtenue par Degan et al., [35] qui ont étudié les effets de l’anisotropie en perméabilité sur le transfert

0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.8 0.9 1

-1.6 -1.4 -1.2 -1 -0.8 -0.6 -0.4 -0.2 0

y

φ=0°

φ=30°

φ=90°

-Ɵ

49 par convection dans un canal isothermiquement chauffé sur ses faces et confinant un milieu poreux dont les axes de perméabilité sont orientés arbitrairement.

4.3. Effet des paramètres d’anisotropie sur le gradient de pression

La figure 4-6 présente la friction pariétale inférieure en fonction du nombre de Darcy Da pour différentes valeurs de K^ lorsque  0. Elle montre que comparativement au cas d’un milieu poreux isotrope (K^ 1), la friction pariétale croît lorsque K^ 1(K^ 5) et décroît lorsque K^ 1 (K^ 0.2).

Cette observation peut s’expliquer par le fait que pour un nombre de Darcy Da

donné (c’est-à-dire K₁ fixé), l’augmentation (diminution) du rapport d’anisotropie correspond à une diminution (augmentation) de la perméabilité K₂

soit un affaiblissement (renforcement) de l’écoulement convectif.

La friction pariétale dans le modèle de Darcy (milieu poreux pur) exprimée par l’équation (3.43), est représentée en traits discontinus sur la figure 4-6. De l’observation des courbes obtenues pour les deux modèles, nous concluons que le modèle de Brinkman et celui de Darcy donnent les mêmes résultats pour la friction pariétale lorsque le nombre de Darcy est inférieur à 10^2 (Da10^2) pour des rapports d’anisotropie de plus en plus faibles.

Par contre, lorsque le milieu a une porosité élevée, caractérisée par un nombre de Darcy assez élevé (Da5), quelle que soit la valeur de K^, la friction pariétale tend vers une valeur asymptotique caractérisant le cas d’un milieu fluide pur (Equation 3.37). Plus grand est le nombre de Darcy requis pour atteindre cette valeur asymptotique (lim Re 6

0 

 f

 ), plus grand est aussi le rapport d’anisotropie.

50 A titre d’exemple, pour K^ 0.2, cette valeur asymptotique s’observe à partir de

2 . 0

Da et Da4 lorsque K^ 5.

Figure 4-6 : Effet du nombre de Darcy sur la friction pariétale pour différentes valeurs deK^ avec  0

La figure 4-7 présente l’évolution du gradient de pression (p/x) en fonction du nombre de Darcy Da pour différentes valeurs de l’angle d’orientation des axes principaux ( ) lorsque K^ 0.1. Cette figure montre que lorsque le nombre de darcy Da est faible (Da10^1), p/x est fortement influencé par

10^-3 10^-2 10^-1 10⁰ 10¹ 10²

0 50 100 150

Da

fRe

K*=5.0 K*=1.0 K*=0.2 Eq. (3.43)

Eq. (3.37)

51 les paramètres d’anisotropie (K^ et ). La limite Da0 correspond à un milieu poreux pur pour lequel le gradient de pression est une courbe asymptotique obtenue à partir de l’équation (3.45) et représentée en traits discontinus sur la figure 4-7. Dans ce cas limite, p/x diminue avec . Pour un nombre de Darcy

Dadonné, le gradient de pression p/x est plus important lorsque l’angle  est maximal ( 90). Tel que l’on peut le prévoir à partir de l’équation (3.37), lorsque la porosité du milieu croît (Da ou K₁ plus grand), la résistance à l’écoulement induit par la paroi vient renforcer celle induite par la matrice poreuse, ce qui freine davantage l’écoulement convectif. Comme conséquence, l’écoulement devient de moins en moins influencé par les paramètres d’anisotropie en perméabilité et le gradient de pression atteint sa limite correspondante obtenue dans le cas d’un écoulement fluide visqueux (Equation 3.39).

Par contre si K^ 1 (figure 4-8), la plus importante valeur du gradient de pression est obtenue lorsque l’angle d’orientation  0. Ce qui confirme, qu’en milieu poreux pur, le gradient de pression p/x est maximal lorsque l’axe principal à forte perméabilité du milieu est parallèle à la gravité.

52 Figure 4-7 : Effet du nombre de Darcy sur le gradient de pression pour

différentes valeurs de  ^lorsque K^ 0.1

10^-3 10^-2 10^-1 10⁰ 10¹ 10²

0 50 100 150

Da

φ=0°

φ=30°

φ=90°

∂P

∂x

Eq. (3.45)

Eq. (3.39)

53 Figure 4-8 : Effet du nombre de Darcy sur le gradient de pression pour

différentes valeurs de lorsque K^  2

A titre d’exemple, pour  0, la valeur limite du gradient de pression s’observe à partir de Da0.3 tandis que Da3 pour  90.

10^-3 10^-2 10^-1 10⁰ 10¹ 10²

0 50 100 150 200 250

Da

φ=0°

φ=30°

φ=90°

∂P

∂x

Eq. (3.39)

54 4.4. Effet du nombre de Darcy et des paramètres d’anisotropie sur le

nombre de Nusselt

Les figures 4-9 et 4-10 présentent l’évolution du taux de transfert de chaleur (nombre de Nusselt Nu) en fonction du nombre de Darcy Da pour différentes valeurs de K^ lorsque   0 respectivement avec et sans l’effet de la dissipation visqueuse. Toutes ces courbes sont tracées avec Pr7.0 (valeur du nombre de Prandtl caractéristique de l’eau à la température de 25°C), Re 1.0 (écoulement laminaire) et Ec0.001 (valeur du nombre d’Eckert caractéristique des fluides en écoulement laminaire).

La figure 4-9 montre, pour Da assez faible, un taux de transfert de chaleur croissant avec K^. Ce qui est contraire à l’évolution de l’écoulement convectif (figures 4-1 et 4-2). En conséquence, l’écoulement convectif maximal est celui qui génère la convection thermique minimale.

On observe sur la figure 4-9 (où les effets de la dissipation visqueuse sont pris en compte), deux zones selon les valeurs du nombre de Darcy : Da et

0 Da .

Lorsque le milieu est à porosité élevée (Da), c’est-à-dire que les effets pariétaux prédominent sur ceux de la matrice solide, la solution asymptotique obtenue est une constante (Nu4.38) qui ne dépend pas des paramètres de l’anisotropie en perméabilité. Cette solution correspond à celle d’un milieu fluide pur dans lequel la matrice poreuse est absente. Elle est atteinte pour un nombre de Darcy Da croissant avec le rapport d’anisotropie K^. Par exemple, le nombre de Nusselt limite Nu4.38est atteint pour un nombre de Darcy Da0.7 lorsque

2 .

0

K tandis que pourK^ 5, Da10. Par ailleurs, la valeur limite obtenue, se rapproche de celle obtenue dans un canal infiniment long (Nu4.86) où les

55 parois sont maintenues à une température constante et la paroi inférieure est calorifugée [2] .

Lorsque le milieu est à faible porosité (Da0), les courbes asymptotiques en traits discontinus sont celles de l’équation (3.47) et expriment le modèle de Darcy pur. Elles montrent que le nombre de Nusselt Nuest fortement influencé par le rapport d’anisotropie K^. De l’observation des courbes obtenues pour les deux modèles, nous concluons que le modèle de Brinkman et celui de Darcy donnent les mêmes résultats avec une meilleure précision lorsque le rapport d’anisotropie K^ est le plus élevé.

La figure 4-10 quant à elle, montre l’évolution du taux de transfert de chaleur lorsque les effets de la dissipation visqueuse sont négligés (Ec0).

Comme dans le cas précédent, deux zones s’observent sur les courbes.

Dans la zone caractérisée par une porosité élevée (Da), la solution asymptotique obtenue est la même (Nu4.38) que celle obtenue lorsque les effets de la dissipation visqueuse sont pris en compte. Ainsi, en milieu fluide pur, le nombre de Nusselt limite ne dépend ni des paramètres de l’anisotropie en perméabilité, ni de l’effet de la dissipation visqueuse.

Toutefois, en milieu de Darcy pur (Da0), lorsque la dissipation visqueuse est négligée (Ec0), la tendance asymptotique tend vers une constante

5 . 3

Nu (Equation 3.48) indépendamment de l’influence des paramètres de l’anisotropie hydrodynamique. Ce qui confirme les travaux de Degan et al., [16]

qui ont étudié la convection dans un canal horizontal, anisotrope, chauffé uniformément aux parois et en négligeant les effets de la dissipation visqueuse.

Ces auteurs ont obtenu un nombre de Nusselt limite respectivement Nu8.25

et Nu12 lorsque Da et Da0.

56 Figure 4-9 : Effet du nombre de Darcy sur le Nombre de Nusselt pour différentes

valeurs de K^ avec 0^{, Pr}^7.0, Ec0.001 et Re1.0

10^-4 10^-3 10^-2 10^-1 10⁰ 10¹ 10²

0 5 10 15 20 25

Da Nu

Eq. (3.29) Eq. (3.47)

K*=5.0 K*=1.0 K*=0.2

Nu = 4.38

57 Figure 4-10 : Effet du nombre de Darcy sur le Nombre de Nusselt (en négligeant

les effets de dissipation visqueuse) pour différentes valeurs de K^ lorsque  0 , Pr7.0 et Re1.0

Les figures 4-11 et 4-12 montrent l’effet de l’angle d’orientation  sur le Nombre de Nusselt Nu pour différentes valeurs du rapport d’anisotropie K^ et du nombre de Darcy Da.

La figure 4.11 indique que le nombre de Nusselt Nudépend significativement de . On observe une symétrique par rapport au point  90 lorsque l’angle d’orientation varie entre 0et 180. Pour K^ 0.2, le taux de

10^-4 10^-3 10^-2 10^-1 10⁰ 10¹ 10²

3.4 3.5 3.6 3.7 3.8 3.9 4 4.1 4.2 4.3 4.4

Da

Nu

_K*=5.0

K*=1.0 K*=0.2

4.38

Ɵ

58 transfert thermique est maximal à  90 (c’est-à-dire lorsque l’axe de perméabilité la plus élevée est parallèle à la gravité) et minimal à  0 et



180

 (c’est-à-dire lorsque l’axe de perméabilité la plus élevée est perpendiculaire à la gravité). La situation inverse est observée pour un rapport d’anisotropie supérieur à l’unité (K^ 2) pour laquelle le transfert thermique est minimal à  90 et maximal à  0 et  180. Ainsi, le taux de transfert thermique maximal (minimal) est obtenu lorsque l’orientation de l’axe ayant la perméabilité la plus élevée du milieu poreux anisotrope est parallèle (perpendiculaire) à la gravité. Cette même conclusion a été faite par Zhang [39]

et Degan et al., [16] respectivement pour une convection dans une cavité poreuse verticale et horizontale anisotrope en perméabilité. Lorsque le nombre de Darcy augmente, il est montré clairement que l’effet de l’angle d’anisotropie  diminue de moins en moins. Lorsque le nombre de Darcy est égale à l’unité (Da1),

38 . 4

Nu , valeur caractéristique d’un milieu fluide pur (figure 4-9).

La figure 4-12 montre l’influence de l’angle d’orientation  pour différentes valeurs du rapport d’anisotropie K^ lorsque le nombre de Darcy

3

10

-5

Da  . On observe que lorsque le milieu poreux est isotrope (K^ 1), le taux de transfert thermique est indépendant de l’angle d’orientation  des axes principaux de perméabilité. Ce taux correspond au maximal (minimal) enregistré

lorsque le milieu poreux est anisotrope avec un rapport d’anisotropie K^ 1 (K^ 1).

59 Figure 4-11 : Variation du nombre de Nusselt en fonction de  pour différentes

valeurs de Da lorsque Pr7.0, Ec0.001 et Re1.0 pour 2

.

0

K et K^ 5

Par ailleurs, il faut noter que dans le développement général de l’équation (3.29), pour des valeurs Pr, Ec et Re fixées, la variation du taux de transfert thermique dépend théoriquement de la constante  (² a/Da). Ainsi, dans un milieu poreux caractérisé par un Da fixé, la seule constante



 ²

2 sin

cos 

 K^

a demeure la seule variable à travers K^ et . Lorsque



0

 , a K^donc, pour deux valeurs de K^ très rapprochées, les courbes

0 20 40 60 80 100 120 140 160 180

-10 0 10 20 30 40 50 60 70 80 90

Nu

𝝋 (°)

K* = 0.2 K* = 2.0

60 doivent tendre vers un même nombre de Nusselt approximativement. Par contre, lorsque  90, a1 et le nombre de Nusselt ne dépend que de la valeur de

Da. Ce qui justifie sur les figures 4-11 et 4-12, que pour un nombre de Darcy Da

donné, les différentes courbes en fonction du rapport d’anisotropie K^ coïncident à  90 où la convection thermique est maximale (minimale) lorsque K^ 1 (K^ 1).

Figure 4-12 : Variation du nombre de Nusselt en fonction de  pour des valeurs de K^{ lorsque Pr}^7.0 , Ec0.001, Re 1.0 et Da510^3

0 20 40 60 80 100 120 140 160 180

4 4.2 4.4 4.6 4.8 5 5.2 5.4 5.6

Nu

K*=0.2 K*=1.0 K*=2.0

𝝋 (°)

61

Conclusion

Dans ce mémoire, il a été étudié l’influence de l’anisotropie hydrodynamique sur un écoulement convectif dans un canal horizontal renfermant un milieu poreux et étroit. La surface libre du canal, chauffé uniformément par les rayons solaires, est prise à température constante T₂' pendant que la paroi inférieure est maintenue à une température constante T₁' (T₂'). L’étude a été réalisée en tenant compte des effets de la dissipation visqueuse et la résolution analytique du problème a été faite selon le modèle de Darcy-Brinkman. Les différents résultats obtenus, permettent de conclure que :

- L’écoulement et le champ de température sont grandement influencés par les paramètres d’anisotropie en perméabilité (K^ et  ). L’écoulement convectif est maximal lorsque le rapport d’anisotropie est minimal et les axes principaux de perméabilité coïncident avec les axes de coordonnées.

- Le nombre d’Eckert détermine l’apparition du régime de convection thermique dans le canal horizontal.

- La friction pariétale et le gradient de pression p/x ont une allure semblable lorsque le nombre de Darcy varie. Ils sont tous deux dépendants des paramètres d’anisotropie surtout lorsque Da0. Pour un nombre de Darcy donné, le frottement visqueux à la paroi diminue lorsque le rapport d’anisotropie diminue.

- Lorsque la porosité du milieu est très élevée (Da), ce qui correspond à un milieu fluide pur, les effets visqueux aux parois sont importants et les paramètres d’anisotropies influencent de moins en moins le gradient de pression et le nombre de Nusselt.

- Le taux de transfert thermique dans un milieu poreux augmente avec K^

lorsque  0. En milieu poreux pur, le rapport d’anisotropie influence

62 fortement le nombre Nusselt lorsque les effets de dissipation visqueuse sont pris en compte.

- Un transfert convectif thermique maximal (minimal) est obtenu lorsque l’orientation de l’axe ayant la perméabilité la plus élevée du milieu poreux est parallèle (perpendiculaire) à la gravité.

Il faut souligner qu’un rapport d’anisotropie inférieure à l’unité (qui caractérise un écoulement très développé dans la direction horizontale) correspond au mieux à une simulation réelle. Dans ce cas, l’écoulement convectif maximal traduirait l’importante potentialité du milieu à faciliter le transport des substances (qui peuvent être des polluants) vers les cours d’eau environnants. Ce qui constitue un problème environnemental majeur.

Par ailleurs, cette étude théorique mérite d’être approfondie en tenant compte de la configuration de couches superposées en zones humides. Ainsi, les perspectives de ce travail sont :

- L’étude de la convection en milieux superposés (couche poreuse au-dessus d’une couche fluide) caractéristiques des zones humides avec affleurement de la nappe phréatique. Cette étude pourra analyser l’infiltration verticale (canal verticale) et l’infiltration horizontale (canal horizontal).

- L’étude du flux radiatif dû au réchauffement de la surface des zones

- L’étude du flux radiatif dû au réchauffement de la surface des zones

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