Adimensionnalisation des conditions aux limites

Les conditions aux limites sous forme adimensionnelle s’écrivent comme suit :

- Conditions aux frontières hydrodynamiques.

0

;

0 

 u

y (2.30)

d 0 d

;

1 

 y

y u (2.31)

- Conditions aux frontières thermiques

0

;

0 

 

y (2.32)

1

;

1 

 

y (2.33)

Par conséquent, le problème à résoudre se résume aux équations (2.25), (2.26), (2.27) et (2.28) soumises aux conditions aux limites (2.30), (2.31), (2.32) et (2.33).

27

Chapitre 3

Résolution du problème

A travers ce chapitre, une procédure analytique est menée pour résoudre le problème posé.

De cette résolution, nous avons obtenu les profils de vitesse et de température, le gradient de pression, et une description quantitative du taux de cisaillement à la paroi inférieure et le taux de transfert de chaleur dans le canal.

3.1. Profils de vitesse et de température 3.1.1. Profil de vitesse

En éliminant les termes de pression, par la dérivée partielle de l’équation (2.26) par rapport à y puis la dérivée partielle de l’équation (2.27) par rapport à

x, nous obtenons :

En égalant les équations (3.1) et (3.2) et en tenant compte de l’équation (2.25), nous obtenons :

28 d 0

d d

d ₂

3

3  

y u y

u  ^(3.3)

Par ailleurs, l’équation (3.3) pourrait être obtenue directement de l’hypothèse d’étroitesse du canal (A1), on a p/y 0.

L’intégration de l’équation (3.3) donne l’expression de la distribution de vitesse :



A1 A2



A3

) 1

(y  e ^y  e^{ y} 

u ^{ }

 ^(3.4)

où A₁, A₂ et A₃ sont des constantes réelles à déterminer.

- En utilisant les conditions aux frontières hydrodynamiques (2.30), on obtient :

 ¹

3 2

A

A  A  (3.5)

- D’après la condition (2.31), du/dy_(y1) 0 et on a :

 1 2

2 A

A  e ^(3.6)

- La vitesse moyenne u_m' du fluide saturant la couche poreuse où l’écoulement est supposé complètement développé est exprimée par [23]:

29

En utilisant les variables adimensionnelles définies à l’équation (2.24), l’équation (3.7) devient :



₀^{1udy 1 (3.8)}

Il résulte de tout ce qui précède, que l’expression générale de la distribution de vitesse donnée à l’équation (3.4) s’écrit :

 

3.1.2. Profil de température

En remplaçant la vitesse u par son expression (3.4) dans l’équation d’énergie (2.28), nous obtenons :

30 distribution de température suivante :

 

où B₁ et B₂sont des constantes réelles à déterminer en utilisant les conditions aux limites (2.32) et (2.33).

- En utilisant la condition (2.32), nous obtenons :



^{3A 3A 8A A}



31 Ainsi, nous déduisons l’expression générale de la distribution de température :

 

3.2. Gradient de pression

En considérant l’étroitesse du canal (A1) de l’équation 2.27, nous avons

0 / 

p y .

Par ailleurs, il est montré que pour un canal horizontal, lorsque le milieu est isotrope en perméabilité (K^ 1c0), la pression dans la direction verticale du canal est nulle (p/y 0) [16].

Aussi d’après Yovogan [25], devrait-on négliger la dérivée partielle de la pression p par rapport à y devant celle par rapport à x et par conséquent, prédire l’écoulement dans le canal étroit, complètement dans la direction dominante (horizontale dans le cas de cette étude) :

x

32 La prise en compte de l’étroitesse du canal permet d’écrire p/xdp/dx

indépendamment de l’anisotropie en perméabilité du milieu.

L’équation de variation de la pression se réduit à :

u y

u x

p ₂

2 2

d d d

d   (3.18)

Ainsi, en remplaçant u par son expression réduite dans l’équation (3.18), nous obtenons pour la différence totale de pression de l’écoulement convectif dans le milieu poreux :

 x

x

p( ) A₁ A₂

  (3.19)

soit :

x x

p   





sinh cosh

) cosh (

3

 

 (3.20)

3.3. Friction pariétale

Le canal étant à surface libre (où le taux de cisaillement est nul), la friction pariétale inférieure est la seule à considérer.

La force de friction exercée à la paroi inférieure limitant la couche poreuse peut être considérée comme suit [35, 23] :

33 de cisaillement à cette paroi.

Pour y 0, la friction pariétale inférieure (3.21) se réduit à :



A₁ A₂



2

Re 

f

soit l’expression suivante :



Il résulte des équations (3.20 et 3.22) que le critère d’existence d’un courant complètement développé se traduit par la relation liant la pression totale et la friction pariétale qui s’écrit :

x

3.4. Taux de transfert de chaleur

Le flux énergétique transféré localement à travers une paroi chaude ou froide (la paroi est à température uniforme dans la présente étude) s’exprime généralement par le nombre de Nusselt local Nu_loc défini par :

34

où H_conv est le coefficient local de convection à une position donnée de la paroi.

En considérant toute la paroi, le taux de transfert thermique total, exprimé par le nombre de Nusselt moyen Nu est donné par :

k h

 H

Nu (3.25)

où H est le coefficient moyen de transfert par convection.

Avec H Q'/(hT), la quantité de chaleur totale Q' mise en jeu est donnée par l’expression [35] :



^

L’adimensionnalisation de l’équation (3.26) donne :



Le nombre de Nusselt moyen peut s’écrire :

hQ

35 Q

Re Pr

Nu ^(3.29)

Dans l’équation (3.29), Q est la quantité de chaleur totale adimensionnelle absorbée, Re(hu/) est le nombre de Reynolds et Pr(c_p /k) est le nombre de Prandtl.

Après intégration et simplification, l’expression de la quantité de chaleur totale Q (Equation 3.27) s’écrit :



_{2 3}



36 Si on s’intéresse au profil de température lorsque les effets de dissipation visqueuse sont négligés (Ec0), le taux de transfert thermique se réduit au premier terme de l’équation (3.30). La distribution de température obtenue à l’équation (3.16) donne :

y

s(y)

 (3.32)

Il s’en suit que le taux de transfert de chaleur devient :

D1

C Re1 Pr

Nu_s  ^(3.33)

En effet, les termes liés aux équations (3.30) et (3.33) permettront de mettre l’accent sur l’importance de la prise en compte de la dissipation visqueuse sur la convection thermique dans cette étude. De plus, l’équation (3.32) montre qu’en absence de la dissipation visqueuse, le profil de température ne dépend pas des paramètres d’anisotropie comme l’ont montré Degan et al., [35].

3.5. Expressions du gradient de pression et du nombre de Nusselt moyen pour des valeurs extrêmes du nombre de Darcy

En procédant de manière analogue à celle suivie par Nakayama et al., [10] et Degan et al., [16], relativement aux situations discutées en pratique, deux cas d’intérêt seront discutés dans ce paragraphe. Le premier cas  1 est relatif aux milieux poreux à porosités élevées et le second cas  1 correspond à ceux à porosités faibles.

37 - Cas 1 : Milieux à porosités élevées,  1

Ce cas correspondant à la situation physique pour laquelle aDa, est relatif à un milieu poreux faiblement anisotrope en perméabilité et pour lequel la résistance due aux effets pariétaux est prédominante par rapport à celle due à la matrice solide, étant donnée que la condition examinée dans ce cas implique que lorsque  0, Da. Cette situation physique approche celle d’un milieu fluide pur pour lequel les effets de l’anisotropie hydrodynamique du milieu poreux sont hors de propos. Grâce au développement limité de sinh et de cosh pour  0, nous obtenons :

 Pour l’expression de la vitesse (équation 3.10) :

 

_^

soit une limite qui s’écrit :



y



 Pour la friction pariétale à la paroi inférieure (équation 3.22) :



soit une limite qui s’écrit :

38

Il est à souligner que dans le cas des milieux à porosités élevées, Degan et al., [16] ont obtenu pour limite de la friction pariétale, la valeur 24soit une valeur

4 fois plus élevée que celle obtenue dans la présente étude. En effet, ces auteurs ont étudié la convection forcée dans un canal horizontal confinant un milieu poreux, où les parois sont imperméables et chauffé à un flux constant.

De façon générale, dans un canal infiniment long à paroi inférieure maintenue à une température constante, la friction pariétale limite est égale à 24 [2]. La valeur obtenue dans le cas de cette étude se justifie par la condition limite choisie à la paroi supérieure (surface libre) qui annule la friction pariétale à ce niveau. Ainsi la friction pariétale totale sur le canal est égale à la friction

Cette valeur limite du gradient de pression confirme celle trouvée par Degan et al., [16].

39 - Cas 2 : Milieux à porosités faibles  1

Ce cas correspondant à la situation physique pour laquelle aDa, est relatif à un milieu poreux fortement anisotrope en perméabilité et pour lequel les effets de l’anisotropie hydrodynamique sont prédominants, ce qui implique que lorsque



  , Da0 . Cette situation approche la situation d’un milieu Darcy pur.

Dans ces conditions, lorsque  , nous obtenons ce qui suit :

 L’expression de la vitesse (équation 3.10) se réduit à :

 

1

1 ¹



  ^

 ^{e y}

u (3.40)

avec une limite qui s’écrit :

 y

e

u ^



 1 ¹

lim (3.41)

 La friction pariétale inférieure (équation 3.22) se réduit à :

1 Re 2

2

 



f  (3.42)

avec une limite qui s’écrit :

lim Re 2



 f (3.43)

De façon analogue au cas 1, nous remarquons que dans cette étude, la valeur limite de la friction pariétale en milieu poreux pur, représente le quart de celle trouvée par Degan et al., [16].

40

 L’équation (3.20) du gradient de pression devient :

1

Cette valeur limite du gradient de pression confirme celle trouvée par Degan et al., [16]

 L’expression de la quantité totale de chaleur (3.30) dans ce cas est :

12

Nous pouvons déduire de l’équation (3.33), que : 5

41 Les équations (3.37), (3.39) d’une part et (3.43), (3.45), (3.47) d’autre part, correspondent à la friction pariétale, au gradient de pression et au taux de transfert de chaleur respectivement pour un milieu fluide et un milieu poreux pur.

42

Chapitre 4 Résultats et discussion

Dans cette partie, les effets des paramètres d’anisotropie hydrodynamique (K^ et  ) et l’influence du nombre de Darcy Da caractéristique du type de milieu ont été étudiés. En effet, nous avons tracé, grâce au logiciel Matlab (R2014a serial update 2), différentes courbes illustrant l’évolution de la vitesse de l’écoulement, la distribution de température, le gradient de pression, la friction pariétale et le taux de transfert de chaleur dans le milieu poreux saturé par l’eau.

4.1. Effet du rapport d’anisotropie sur les profils de vitesse et de température

Les figures 4-1 et 4-2 montrent respectivement l’évolution de la distribution de vitesse et de la température sur toute la largeur du canal pour différentes valeurs de K^ lorsque Da0.001,   0, Pr7.0 et Ec0.001. Les valeurs des nombres adimensionnelles Pret Ecsont fixés en accord avec les travaux de Sohel et al., [37], Bagchi [38] et Yovogan et al., [23].

La figure 4-1 indique que la vitesse à la paroi inférieure est égale à zéro pour les différentes valeurs du rapport d’anisotropie K^, ceci satisfait la condition d’adhérence (non glissement) requise lorsque l’on adopte le modèle de Brinkman.

La vitesse augmente et atteint sa valeur maximale à la surface libre où l’effet de cisaillement est nul. Cette valeur maximale dépend du rapport d’anisotropie K^. En effet, la figure 4-1 montre que pour K^ 1 (K^  0.2), l’intensité de

43 l’écoulement convectif est accentué par rapport à la situation où le milieu poreux est isotrope (K^ 1.0) qui est encore meilleure comparativement au cas où

1

K (K^  5.0). Ce résultat est prévisible car pour un nombre de darcy Da

donné (c’est-à-dire pour une valeur de K₁), une valeur de K^ telle que K^ 1 considérée pour un angle d’orientation   0 correspond à une augmentation de la perméabilité dans la direction horizontale, accentuant ainsi l’écoulement

convectif dans le canal. La tendance inverse est observée lorsque K^ 1 (K^  5.0). Comme conséquence de la réduction de la vitesse, on observe une

canalisation de l’écoulement le long de la paroi horizontale favorisant ainsi le développement d’une couche limite le long de cette paroi.

L’effet de la variation de K^ sur le profil de température est illustré sur la figure 4-2. Les courbes de cette figure indiquent que la température a un profil d’évolution semblable à celui du champ de vitesse décrit précédemment. Ceci démontre de la grande influence des paramètres d’anisotropie hydrodynamique sur le phénomène convectif en milieu poreux.

De la figure 4-2, nous observons également que pour des valeurs de plus grandes de K^, le champ thermique devient de plus en plus développé. Ce résultat est prévisible car lorsque   0 pour K^ 1, l’axe ayant la perméabilité la plus élevée (K₁) est orienté dans le sens des gradients de température les plus élevés.

La tendance inverse est observée lorsque K^ 1 (K^ 0.2). En l’absence de dissipation visqueuse (Ec0), la température évolue linéairement (Equation 3.32) du fond du canal à la surface libre. Ainsi, le nombre d’Eckert Ec détermine l’apparition du régime de convection thermique dans le canal horizontal.

44 Figure 4-1 : Distribution de vitesse dans le canal pour différentes valeurs de K^

lorsque Da0.001 et  0

0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.8 0.9 1

0 0.2 0.4 0.6 0.8 1 1.2

y U

K*=0.2 K*=1.0 K*=5.0

45 Figure 4-2 : Distribution de température dans le canal pour différentes valeurs de

K lorsque Da0.001, Pr7.0, Ec0.001 et   0

4.2. Effet de l’angle d’orientation des axes principaux de perméabilité sur les profils de vitesse et de température

Les figures 4-3 à 4-5 présentent l’effet de l’angle d’orientation  sur les profils de vitesse et de température pour Da0.001 et K^ 0.1 (c’est-à-dire

1

K ). Les distributions de vitesse et de température sont paraboliques et semblables à celles obtenues dans la section précédente. Elles indiquent que la convection est fortement influencée par les paramètres d’anisotropie en

-Ɵ

46 perméabilité du milieu poreux. La figure 4-3 montre que l’écoulement convectif est maximal lorsque 0 et minimal lorsque  90. Logiquement, pour

1

K (figure 4-4), l’écoulement convectif est maximal lorsque  90 et minimal lorsque 0.

Figure 4-3 : Distribution de vitesse dans le canal pour différentes valeurs de lorsque Da0.001 et K^ 0.1

0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.8 0.9 1

0 0.2 0.4 0.6 0.8 1 1.2

y U

φ=0°

φ=30°

φ=90°

47 Figure 4-4: Distribution de vitesse dans le canal pour différentes valeurs de

lorsque Da0.001 et K^ 10

0 0.05 0.1 0.15 0.2 0.25 0.3

0 0.2 0.4 0.6 0.8 1 1.2

y

U

φ=0°

φ=60°

φ=90°

48 Figure 4-5 : Distribution de température dans le canal pour différentes valeurs de

 ^lorsque Da 0.001, K^ 0.1, Pr7.0 et Ec0.001

Sur la figure 4-5, la variation thermique par rapport à la paroi inférieure ((y)) est minimale lorsque 0.

Par conséquent, l’écoulement convectif est maximal lorsque l’orientation de l’axe principal à faible perméabilité du milieu est parallèle à la gravité.

Autrement dit, la convection est favorable lorsque  0 et pour une perméabilité horizontale K₂ plus grande. Cette conclusion confirme celle obtenue par Degan et al., [35] qui ont étudié les effets de l’anisotropie en perméabilité sur le transfert

0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.8 0.9 1

-1.6 -1.4 -1.2 -1 -0.8 -0.6 -0.4 -0.2 0

y

φ=0°

φ=30°

φ=90°

-Ɵ

49 par convection dans un canal isothermiquement chauffé sur ses faces et confinant un milieu poreux dont les axes de perméabilité sont orientés arbitrairement.

4.3. Effet des paramètres d’anisotropie sur le gradient de pression

La figure 4-6 présente la friction pariétale inférieure en fonction du nombre de Darcy Da pour différentes valeurs de K^ lorsque  0. Elle montre que comparativement au cas d’un milieu poreux isotrope (K^ 1), la friction pariétale croît lorsque K^ 1(K^ 5) et décroît lorsque K^ 1 (K^ 0.2).

Cette observation peut s’expliquer par le fait que pour un nombre de Darcy Da

donné (c’est-à-dire K₁ fixé), l’augmentation (diminution) du rapport d’anisotropie correspond à une diminution (augmentation) de la perméabilité K₂

soit un affaiblissement (renforcement) de l’écoulement convectif.

La friction pariétale dans le modèle de Darcy (milieu poreux pur) exprimée par l’équation (3.43), est représentée en traits discontinus sur la figure 4-6. De l’observation des courbes obtenues pour les deux modèles, nous concluons que le modèle de Brinkman et celui de Darcy donnent les mêmes résultats pour la friction pariétale lorsque le nombre de Darcy est inférieur à 10^2 (Da10^2) pour des rapports d’anisotropie de plus en plus faibles.

Par contre, lorsque le milieu a une porosité élevée, caractérisée par un nombre de Darcy assez élevé (Da5), quelle que soit la valeur de K^, la friction pariétale tend vers une valeur asymptotique caractérisant le cas d’un milieu fluide pur (Equation 3.37). Plus grand est le nombre de Darcy requis pour atteindre cette valeur asymptotique (lim Re 6

0 

 f

 ), plus grand est aussi le rapport d’anisotropie.

50 A titre d’exemple, pour K^ 0.2, cette valeur asymptotique s’observe à partir de

2 . 0

Da et Da4 lorsque K^ 5.

Figure 4-6 : Effet du nombre de Darcy sur la friction pariétale pour différentes valeurs deK^ avec  0

La figure 4-7 présente l’évolution du gradient de pression (p/x) en fonction du nombre de Darcy Da pour différentes valeurs de l’angle d’orientation des axes principaux ( ) lorsque K^ 0.1. Cette figure montre que lorsque le nombre de darcy Da est faible (Da10^1), p/x est fortement influencé par

10^-3 10^-2 10^-1 10⁰ 10¹ 10²

0 50 100 150

Da

fRe

K*=5.0 K*=1.0 K*=0.2 Eq. (3.43)

Eq. (3.37)

51 les paramètres d’anisotropie (K^ et ). La limite Da0 correspond à un milieu poreux pur pour lequel le gradient de pression est une courbe asymptotique obtenue à partir de l’équation (3.45) et représentée en traits discontinus sur la figure 4-7. Dans ce cas limite, p/x diminue avec . Pour un nombre de Darcy

Dadonné, le gradient de pression p/x est plus important lorsque l’angle  est maximal ( 90). Tel que l’on peut le prévoir à partir de l’équation (3.37), lorsque la porosité du milieu croît (Da ou K₁ plus grand), la résistance à l’écoulement induit par la paroi vient renforcer celle induite par la matrice poreuse, ce qui freine davantage l’écoulement convectif. Comme conséquence, l’écoulement devient de moins en moins influencé par les paramètres d’anisotropie en perméabilité et le gradient de pression atteint sa limite correspondante obtenue dans le cas d’un écoulement fluide visqueux (Equation 3.39).

Par contre si K^ 1 (figure 4-8), la plus importante valeur du gradient de pression est obtenue lorsque l’angle d’orientation  0. Ce qui confirme, qu’en milieu poreux pur, le gradient de pression p/x est maximal lorsque l’axe principal à forte perméabilité du milieu est parallèle à la gravité.

52 Figure 4-7 : Effet du nombre de Darcy sur le gradient de pression pour

différentes valeurs de  ^lorsque K^ 0.1

10^-3 10^-2 10^-1 10⁰ 10¹ 10²

0 50 100 150

Da

φ=0°

φ=30°

φ=90°

∂P

∂x

Eq. (3.45)

Eq. (3.39)

53 Figure 4-8 : Effet du nombre de Darcy sur le gradient de pression pour

différentes valeurs de lorsque K^  2

A titre d’exemple, pour  0, la valeur limite du gradient de pression s’observe à partir de Da0.3 tandis que Da3 pour  90.

10^-3 10^-2 10^-1 10⁰ 10¹ 10²

0 50 100 150 200 250

Da

φ=0°

φ=30°

φ=90°

∂P

∂x

Eq. (3.39)

54 4.4. Effet du nombre de Darcy et des paramètres d’anisotropie sur le

nombre de Nusselt

Les figures 4-9 et 4-10 présentent l’évolution du taux de transfert de chaleur (nombre de Nusselt Nu) en fonction du nombre de Darcy Da pour différentes valeurs de K^ lorsque   0 respectivement avec et sans l’effet de la dissipation visqueuse. Toutes ces courbes sont tracées avec Pr7.0 (valeur du nombre de Prandtl caractéristique de l’eau à la température de 25°C), Re 1.0 (écoulement laminaire) et Ec0.001 (valeur du nombre d’Eckert caractéristique des fluides en écoulement laminaire).

La figure 4-9 montre, pour Da assez faible, un taux de transfert de chaleur croissant avec K^. Ce qui est contraire à l’évolution de l’écoulement convectif (figures 4-1 et 4-2). En conséquence, l’écoulement convectif maximal est celui qui génère la convection thermique minimale.

On observe sur la figure 4-9 (où les effets de la dissipation visqueuse sont pris en compte), deux zones selon les valeurs du nombre de Darcy : Da et

0 Da .

Lorsque le milieu est à porosité élevée (Da), c’est-à-dire que les effets pariétaux prédominent sur ceux de la matrice solide, la solution asymptotique obtenue est une constante (Nu4.38) qui ne dépend pas des paramètres de l’anisotropie en perméabilité. Cette solution correspond à celle d’un milieu fluide pur dans lequel la matrice poreuse est absente. Elle est atteinte pour un nombre de Darcy Da croissant avec le rapport d’anisotropie K^. Par exemple, le nombre de Nusselt limite Nu4.38est atteint pour un nombre de Darcy Da0.7 lorsque

2 .

0

K tandis que pourK^ 5, Da10. Par ailleurs, la valeur limite obtenue, se rapproche de celle obtenue dans un canal infiniment long (Nu4.86) où les

55 parois sont maintenues à une température constante et la paroi inférieure est calorifugée [2] .

Lorsque le milieu est à faible porosité (Da0), les courbes asymptotiques en traits discontinus sont celles de l’équation (3.47) et expriment le modèle de Darcy pur. Elles montrent que le nombre de Nusselt Nuest fortement influencé par le rapport d’anisotropie K^. De l’observation des courbes obtenues pour les deux modèles, nous concluons que le modèle de Brinkman et celui de Darcy donnent les mêmes résultats avec une meilleure précision lorsque le rapport d’anisotropie K^ est le plus élevé.

La figure 4-10 quant à elle, montre l’évolution du taux de transfert de chaleur lorsque les effets de la dissipation visqueuse sont négligés (Ec0).

Comme dans le cas précédent, deux zones s’observent sur les courbes.

Dans la zone caractérisée par une porosité élevée (Da), la solution asymptotique obtenue est la même (Nu4.38) que celle obtenue lorsque les effets de la dissipation visqueuse sont pris en compte. Ainsi, en milieu fluide pur, le nombre de Nusselt limite ne dépend ni des paramètres de l’anisotropie en perméabilité, ni de l’effet de la dissipation visqueuse.

Toutefois, en milieu de Darcy pur (Da0), lorsque la dissipation visqueuse est négligée (Ec0), la tendance asymptotique tend vers une constante

5 . 3

Nu (Equation 3.48) indépendamment de l’influence des paramètres de l’anisotropie hydrodynamique. Ce qui confirme les travaux de Degan et al., [16]

qui ont étudié la convection dans un canal horizontal, anisotrope, chauffé uniformément aux parois et en négligeant les effets de la dissipation visqueuse.

Ces auteurs ont obtenu un nombre de Nusselt limite respectivement Nu8.25

et Nu12 lorsque Da et Da0.

56 Figure 4-9 : Effet du nombre de Darcy sur le Nombre de Nusselt pour différentes

valeurs de K^ avec 0^{, Pr}^7.0, Ec0.001 et Re1.0

10^-4 10^-3 10^-2 10^-1 10⁰ 10¹ 10²

0 5 10 15 20 25

Da Nu

Eq. (3.29) Eq. (3.47)

K*=5.0 K*=1.0 K*=0.2

Nu = 4.38

57 Figure 4-10 : Effet du nombre de Darcy sur le Nombre de Nusselt (en négligeant

les effets de dissipation visqueuse) pour différentes valeurs de K^ lorsque  0 , Pr7.0 et Re1.0

Les figures 4-11 et 4-12 montrent l’effet de l’angle d’orientation  sur le Nombre de Nusselt Nu pour différentes valeurs du rapport d’anisotropie K^ et du nombre de Darcy Da.

La figure 4.11 indique que le nombre de Nusselt Nudépend significativement de . On observe une symétrique par rapport au point  90 lorsque l’angle d’orientation varie entre 0et 180. Pour K^ 0.2, le taux de

10^-4 10^-3 10^-2 10^-1 10⁰ 10¹ 10²

3.4 3.5 3.6 3.7 3.8 3.9 4 4.1 4.2 4.3 4.4

Da

Nu

_K*=5.0

K*=1.0 K*=0.2

4.38

Ɵ

58 transfert thermique est maximal à  90 (c’est-à-dire lorsque l’axe de perméabilité la plus élevée est parallèle à la gravité) et minimal à  0 et



180

 (c’est-à-dire lorsque l’axe de perméabilité la plus élevée est perpendiculaire à la gravité). La situation inverse est observée pour un rapport

 (c’est-à-dire lorsque l’axe de perméabilité la plus élevée est perpendiculaire à la gravité). La situation inverse est observée pour un rapport

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