Remarques sur les pompes à vide èlevé et leurs conditions d'emploi. Pompes à condensation fonctionnant sur vide primaire mediocre

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Submitted on 1 Jan 1926

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Remarques sur les pompes à vide èlevé et leurs conditions d’emploi. Pompes à condensation

fonctionnant sur vide primaire mediocre

L. Dunoyer

To cite this version:

L. Dunoyer. Remarques sur les pompes à vide èlevé et leurs conditions d’emploi. Pompes à condensa-

tion fonctionnant sur vide primaire mediocre. J. Phys. Radium, 1926, 7 (3), pp.69-75. �10.1051/jphys-

rad:019260070306900�. �jpa-00205241�

REMARQUES SUR LES POMPES A VIDE ÈLEVÉ ET LEURS CONDITIONS D’EMPLOI.

POMPES A CONDENSATION FONCTIONNANT SUR VIDE PRIMAIRE MEDIOCRE (1).

par M. L. DUNOYER

Sommaire. - On expose d’abord quelques considérations propres à guider ^{dans le} choix d’une pompe ^à vide élevé. S’il s’agit d’associer d’une manière permanente ^{à la}

pompe ^un appareil métallique ^au moyen d’une canalisation aussi courte ^et aussi grosse que l’on veut, les pompes moléculaires ^sont probablement ^les plus pratiques. Mais s’il est

impossible de réduire la longueur ^{de la} canalisation au-dessous de quelques décimètres et

d’y supprimer ^les étranglements, les pompes à condensation ^{en verre} sont plus ^avanta-

geuses, parce qu’il ^est facile d’en brancher plusieurs ^en parallèle ^en différents points ^{de la} canalisation. En outre, ^{il n’est} pas nécessaire de leur donner ^un débit supérieur ^à quel- ques centaines de cm3:s, ^car la vitesse avec laquelle ^{le vide se} fait dans l’enceinte est alors presque entièrement déterminée par le débit de la canalisation et dépend peu de la vitesse de la pompe. Dans ^ces conditions, ^on peut ^{aussi se contenter} de pompes pri-

maires donnant _un vide médiocre et, par suite, ^très économiques.

On rend compte ^de quelques expériences ^{destinées à} l’établissement d’une pompe à condensation fonctionnant sur un vide primaire ^d’une vingtaine de millimètres de mercure

et on décrit le modèle auquel ^on s’est arrêté.

~. Remarques ^sur le choix d’un type de pompe pour vide élevé. - On _{sait que} le vide limite et la vitesse sont les deux caractéristiques essentielles d’un type de pompes.

Ces deux propriétés ^{ne sont} indépendantes ^{ni en ce} qui ^concerne la construction de la pompe, ni en ce qui concerne son bon emploi, ^et, suivant les _cas, il convient de donner plus ^d’im- portance ^{à l’une ou à l’autre.}

L’existence de fuites légères ^ou l’émission lente de vapeurs dans l’enceinte à évacuer ont pour effet que la pression limite atteinte dans cette enceinte est déterminée à la fois par la

pression limite propre de la pompe, par ^sa vitesse et par le débit propre (ou ^la résistance),

de la canalisation. En effet, ^{soient P} et p ^les pressions qui règnent dans l’enceinte et dans la pompe quand ^{l’état de} régime ^est atteint, ^{et soit} U, le débit propre de la canalisation, c’est-à-dire le volume qu’elle débite par seconde mesuré ^sous la pression moyenne qui y

règne, ^sous l’action d’une différence de pression ^motrice égale ^à l’unité ; enfin, ^{soit U le}

volume de gaz, mesuré ^sous la pression 1, qui ^se dégage ^dans l’enceinte par seconde. Le volume débité par la canalisation par seconde, ^{mesuré sous la} pression 1, ^est

donc on a

d’où

ou encore

Pour que l’on puisse appliquer ^cette formule, il faut que l’on puisse calculer le débit Ut, ^et

par conséquent ^{que le} régime d’écoulement soit le même tout le long ^{de la} canalisation, par

exemple moléculaire ; ^{on a} alors, d’après la formule de Knudsen,

(~) Communication présentée à la séance du 19 février 19~?6 de la Société française ^de Physique.

Article published online by EDP Sciences and available at http://dx.doi.org/10.1051/jphysrad:019260070306900

70

U, étant ainsi défini, ^la pression P devient très grande par rapport ^{à la} pressionp (tout

en restant assez petite pour que l’écoulement soit partout moléculaire) quand le volume de gaz produit, t’, approche de 2 U,. ^La pression ^P pourra être, par exemple, égale à 100 fois la

pression p ^sans que l’écoulement ^cesse d’être moléculaire, ^{si la} pression p ^{est de} 0,01 P. ^de

mercure. Or, ^une canalisation de 1 m de longueur ^{et de 10 mm} de diamètre possède ^un

débit propre de 100 cm3 : ^s (pour ^de l’air). D’ailleurs, ^une production de gaz de 200 cmv : ^s

sous la pression ^de 1 p- de ^mercure provoquerait, ^{dans un} volume de 10 litres, ^{en 1} heure,

une élévation de pression ^de 72 N. ^de mercure, et c’est, par suite, ^une production de gaz de l’ordre de celles que l’on peut parfaitement rencontrer.

Si donc une enceinte est reliée à la pompe par ^une canalisation longue ^et étroite, ^{il est} pratiquement impossible d’y atteindre le vide limite admis pour la pompe. Cela peut ^être

fort gênant ; mais c’est grâce aussi à cette propriété qu’il ^est possible, ^avec les pompes à

grande ^vitesse et à vide limite élevé, de maintenir une différence de pression importante

entre les deux parties ^d’un appareil communiquant par ^un orifice étroit, l’une étant à très basse pression, ^{l’autre à} pression ^assez élevée pour laisser passer la décharge. Disposition

très avantageuse qui ^a permis d’obtenir des résultats impossibles ^{à obtenir} autrement, par

exemple ^{dans l’étude} spectrale ^de l’ultraviolet extrême, dans celle des rayons positifs, ^etc.

Si l’on considère la production de gaz U ^comme donnée, pour que la pression limite 1>

atteinte dans l’enceinte soit aussi voisine que possible ^{de la} pression ^{limite de} la pompe p, ^il faut donner à U, la plus grande ^valeur possible. ^Mais il faut aussi que la vitesse ^ou le débit

-

de la pompe ^{sous sa} pression limite soit au moins égale ^{à U1} (’). ^{Si donc orc est maître de}

choisir une canalisation très courte et très grosse, la recherche de ^la plus grande ^{vitesse est} primordiale. ^{C’est ce} qui ^a lieu, ^{dans une} large ^mesure, lorsque la pompe est destinée à faire en quelque ^sorte partie intégrante ^et permanente ^d’un ensemble, tel que spectro- graphe pour ultraviolet extrême, oscillographe cathodique, lampes ^triodes métalliques ^de grande puissance, ^{etc. Chacun de ces} appareils peut ^{être construit avec sa} pompe, montée

~en permanence et distraite de tout autre service. Rien ^ne gêne alors, ^en effet, pour choisir

une canalisation très courte et très grosse. Les appareils ^en question ^étant métalliques, ^le

raccordement d’une pompe métallique ^{est tout} indiqué. Enfin, ^{si l’on} employait ^une pompe à

condensation, ^la nécessité, du moins dans certains cas, d’éliminer la vapeur de ^mercure entraînerait l’ennui que comporte l’usage d’absorbants qu’il faut renouveler. Les pompes moléculaires mécaniques paraissent ^{alors les} plus comnaodes. On peut, ^en effet, ^bénéficier complètement de tous leurs avantages, grande ^{vitesse et} vide limite remarquable, ^{si le}

vide primaire ^est suffisamment bon.

Mais on n’est _pas toujours maître du choix de la canalisation. C’est même le cas le plus fréquent, lorsqu’il s’agit ^non pas de faire ^{le vide dans un} appareil ^isolé formant ^{un ensemble} couipact, ^{mais dans} plusieurs appareils ^réunis par ^des tubes de _verre, qui, devant être soudés

sur place ^{et devant} posséder ^uneminime élasticité, ^ne peuvent être ni très gros (30 ^{à 35mm}

de diamètre au maximum), ni très courts (en raison de l’encombrement inévitable des

.

appareils) ^et comportent ^{même assez} souvent, d’une manière obligatoire, des robinets et des étranglements capillaires. Ce genre de montage est notamment la règle ^{toute les fois}

que l’on ne cherche pas seulement à obtenir le vide le meilleur, ^mais où, après ^l’avoir fait,

on veut introduire un gaz pur ^sous pression réduite. Dans ces cas-là, nous pensons que les

pompes à condensation en verre sont nettement préférables, pour les raisons suivantes.

D’abord, ^{il est} facile, à peu de frais, d’en souder directement plusieurs ^{en différents} points ^{de la} canalisation, pour les faire travailler ^en parallèle, ^{chacune sur une section con-}

venablement choisie de la canalisation.

-

Ensuite, ^{il n’est} pas nécessaire, ^{dans la} plupart ^des cas, que la vitesse de ^ces pompes soit extrêmement grande. ^{Ce fait} présente ^une grande importance pratique parce qu’il permet ^{de donner aux} pompes des dimensions modestes et de les atteler sur une pompe

préliminaire ^{donnant un vide} médiocre, ^donc économique.

(1) Pour la définition de la vitesse, voir, par exemple : ^L. Du~oyER, ^{« La} Technique ^{du Vide ».}

71

En effet, ^dès qu’une canalisation atteint une longueur ^de quelques dizaines de centi- mètres avec un diamètre de l’ordre du centimètre, elle limite la vitesse avec laquelle ^{le vide}

se fait dans le récipient situé à l’extrémité opposée ^{à la} pompe à ^{une valeur} qui varie peu

avec la vitesse de celle-ci si cette vitesse est un peu grande. ^Soit SI la vitesse de la pompe mesurée avec une canalisalion infiniment courte; ^{sa vitesse} apparente "~2 après interposition

d’une canalisation de débit propre U1 ^sera donnée par la formule

de sorte que la limite de S, quand S, ^augmente indéfinilnent est (11, et que deux pompes

qui ont des vitesses très différentes mais toutes deux grandes par rapport à [/1 ^donneront des vitesses apparentes 82 sensiblement égales. ^Voici quelques ^résultats numériques ; ^{on a} supposé que le gaz aspiré était de l’azote à la température ^{de O"C.}

Il longueur ^{de la} canalisation, 1 mètre ; diamètre, 1 ^{cm ; on} a LTI ^{= 107 cm~ : s.}

2° Longueur ^{de la} canalisation, 2 mètres ; diamètre, 5 mm ; ^on a L q ^{= 6,7 cm 3 : s.}

On s’explique, par ^ces exemples, que dans beaucoup ^{de cas} les pompes modernes avide

ultra-rapide ^ne fassent pas gagner beaucoup ^de temps ^sur l’ancienne pompe Gaede à mer- cure et même sur la pompe de Geissler ^ou la trompe ^de Sprengel (qui conservent l’avantage,

il ne faut pas l’oublier, ^de permettre ^de recueillir les gaz évacués). ^La qualité d’une ponlpe

réside alors non plus dans sa ^{vitesse 7nais} uniquement ^{dans la} qualité ^{de son vide liniite.}

Naturellement, ^{on ne} peut plus songer à lui faire donner ^ce ride dans l’enceinte si celle-ci a

de légères ^{fuites ou} bien émet des gaz (voir plus haut).

On voit aussi; par les valeurs numériques ^inscrites ci-dessus, que, pour les ^cas qui

viennent d’être envisagés, ^on peut parfaitement ^se contenter d’un débit de 200 à 300 cm3 : s.

Mais si l’on se contente d’une vitesse relativement aussi faible, ^on peut ^{donner à} l’intervalle ’ compris ^entre l’orifice par lequel ^sort la vapeur de ^{mercure et} la paroi froide où elle se

condense, intervalle dans lequel ^se produit la diffusion du gaz à ^{évacuer, une} largeur ^beau-

coup plus ^faible que pour ^une pompe à condensation à grande ^{vitesse. Or,} si cet intervalle est plus faible, ^la pression primaire ^sous laquelle s’amorce la pompe à condensation est plus

forte. D’où la possibilité ^de n’employer que des pompes primaires bon marché et peu ^sen- sibles à l’usure (une trompe à eau, par exemple).

Nous donnons ci-dessous les résultats de quelques expériences ^sur l’amorçage, ^la

vitesse et le vide limite de pompes à condensation de dimensions diverses attelées sur une

pompe primaire donnant ^{un vide de} quelques millimètres à quelques dizaines de milli- mètres de mercure.

2. Essai d’un éjecteur à vapeur de mercure. - Nous avons d’abord essayé ^un éjecteur à vapeur de ^mercure comprenant ^une tuyère convergente suivie d’un ajutage divergent disposés ^{comme dans une} trompe ^{à eau.} En aval du second ajutage ^ou diffuseur,

la vapeur ^se condensait dans un réfrigérant. ^Le diamètre de la tuyère ^{à son} orifice était de

1, 90 mm, et celui de l’entrée de l’ajutage d’aval, ^de 2,45 mm; la distance des plans ^de

leurs orifices, ^de quelques dixièmes de millimètre ; les ouvertures angulaires ^{des deux} aju- tages, de 4 à 5°. La pression ^de la vapeur de ^{mercure a} varié de 10 à 85 mm. L’appareil ^n’a

pas fonctionné d’une manière satisfaisante : la pression primaire étant de 10 à 12 mm de mer-

cure, lapression secondaire n’est pas descendue au-dessous de 4 ^mm. Cet insuccès peut ^venir

en partie ^{de ce} que le profil ^des ajutages ^{était mal} approprié, ^mais surtout, je pense, de ^ce que la vitesse de la vapeur de ^mercure était trop faible. Pour l"augmenter, il faudrait augmenter

d’une manière qui deviendrait rapidement incommode, ^{et même} dangereuse (1) ^{dans un}

(1) indépendamment ^{de ces} difficultés, ^un autre obstacle empèche ^{de se} servir de vapeur de ^mercure

à haute température : ^son oxydation trop rapide quand ^on fait le vide sur de l’air, ^ce qui ^{est le cas le}

plus fréquent.

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appareil ^{en verre, la} pression de la vapeur de ^mercure. J’ai donc renoncé à produire ^l’en-

traînement de l’air par friction ^comme dans la trompe ^{à eau et dans les} éjecteurs industriels à vapeur d’eau (dans lesquels ^la condensation de la vapeur ^ne joue, croit-on, ^{aucun rôle} notable) ^et j’ai ^{cherché à} appliquer directement aux pressions primaires ^élevées (10 à 30 mm)

,

le principe de la diffusion-condensation.

3. Essai de pompes à condensation à ^un seul étage. - ^{Dans le} premier ^modèle essayé ^{à un seul} étage, le tube d’où sortait le jet de vapeur de ^mercure était cylindrique ^et pénétrait ^{de 10 mm dans un} tube refroidi également cylindrique. L’intervalle entre les deux tubes était de 0,05 ^mm environ, soit 100 fois plus petit que dans les modèles courants de pompes à condensation. Il était donc permis d’escompter que la pompe donnerait le même vide limite que celles-ci ^{sous une} pression primaire ^{100 fois} plus grande, ^soit environ ^{10 mm}

de mercure. Elle était reliée il une jauge de McLeod par ^une canalisation de 50 cm de long

sur 2 cm de diamètre (volume total à évacuer 9U0 cm" environ). La courbe 1 (fig. i) repré-

sente la variation de la pression ^à partir ^{du moment où cette} pression ^a été mesurable à la jauge (1,85 min), soit deux heures après le début de la distillation. Les temps ^{ont été} portés ^{en abscisses et les} logarithmes ^des pressions ^en ordonnées. La courbe doit être une

droite lorsque la vitesse est constante, puisque ^{celle-ci est} donnée par la formule

en désignant par ~, p, et pl, ^la pression initiale, ^la pression ^à l’épôque t ^{et la} pression limite, et par V, le volume à évacuer.

On voit que la vitesse de la pompe essayée s’est montrée sensiblement constante, ^mais

extrêmement faible, 0,15 ^à 0,10 ^{cm’ : s. Cela est} compatible ^avec l’existence d’un bon vide

limite, mais atteint au bout d’un temps extrêmement long.

Cette lenteur pouvait résulter de la longueur ^de intervalle capillaire (10 mm) ^{à travers} lequel ^{doit se faire} la diffusion du gaz. J’ai donc fait ^un second essai en ne faisant pénétrer

l’orifice du jet de vapeur que jusqu’à l’entrée du diffuseur, c’est à-dire jusqu’à l’endroit où il devient cylindrique. ^{Avec un vide} primaire ^{de 1~ mm et} une pression de vapeur de ^mer-

cure de 50 à 70 mm j’ai obtenu alors la courbe 2 (figure 1), ^tracée seulement, ^comme la pre- mière, ^à partir du moment où les mesures à la jauge ^{ont été} possibles; ^{mais ce moment}

était atteint, ^cette fois, au bout de sept ^minutes seulement, aulieu de deux heures. D’autre part,

la courbe montre que la vitesse augmente rapidement quand ^la pression (secondaire) ^atteint

environ 0.1 _mm; c’est ce que l’on peut appeler ^le phénomène ^de l’amorçage. ^{La vitesse}

est alors de 0,6 cm~ : s et conserve à peu près cette valeur jusqu’à l’établissement du vide limite 0,2 11-.

Cette expérience ^montre qu’il ^est possible, ^{avec un seul} étage ^{et une} pression de vapeur de mercure peu élevée, ^{d’obtenir un} vide limite très supérieur ^{à celui} qui ^{est nécessaire}

pour ^{amorcer une} pompe à condensation à grande ^vitesse, qui peut ^être constituée par ^un deuxième étage de la pompe même qui vient d’ètre étudiée. Seulement, ^il importait d’aug-

menter beaucoup ^la vitesse du premier étage ^{et, si} possible, ^la pression primaire.

Pour accroître la vitesse du premier étage, j’ai augmenté l’intervalle entre l’orifice du

jet de vapeur et le condenseur (de 0,05 ^à 0,‘3 mm). ^{Avec une} pression de vapeur de ^mer-

cure de 50 mm environ, ^{on a obtenu} les courbes de la figure 2, qui sont relatives à des

pressions primaires ^de 12, 15, 17, ^{20 et 21 mm. Pour} les comparer à celles de la figure 1, il faut noter quo l‘échelle des temps ^{est 10 fois} plus grande ^surla figure~. ^Cette ccmparaison

montre :

a) que la vilesse moyenne d’une pompe à condensation travaillant sur une pression primaire de 10 à 20 mm Hg ^est extrêmement sensible au calibrage ^exact de l’intervalle com-

pris ^entre l’orifice du jet de vapeur ^et la paroi du diffuseur-condenseur. Ainsi, pour passer d’une pression primaire ^{de 12 mm à une} pression secondaire de 100 _li., largement ^suffisante

pour l’amorçage d’une pompe à grande vitesse, ^il fallait 90 minutes avec l’intervalle de

0,~)5 ^{mm et il ne faut} plus que 7,5 ^{minutes avec} l’intervalle de 0,2 mm;

b) que le vide limite ^ne semble dépendre que peu de ^cet intervalle;

Fig. 1.

Fis. 2.

74

c) qu’avec l’intervalle utilisé (0,2 mm), ^on peut obtenir, ^{avec une} rapidité ^très acceptable,

le vide nécessaire pour amorcer une pompe à

grande vitesse, ^{même oous une} pression pri-

maire de 17 mm.

°

"

4. Essai de pompes à deux étages. -

Une fois obtenus les résultats précédents, ^nous

avons cherché à les utiliser et à les améliorer

encore en les appliquant ^à la construction d’une pompe à deux étages.

.

Le modèle auquel nous nous sommes fina- lement arrèté est représenté figure ^{3. Le mer-}

cure, chauffé en E par ^un petit ^brûleur Bunsen, ^{donne de} la vapeur ^sous 20 à 40 mm de

pression, qui ^{sort de} l’ajutage B dans le diffu- seur-condenseur A ; ^{c’est le} premier étage, ^le Fig. ^{3. vide} primaire ^étant fait par la tubulure qui porte l’indication « trompe ^{à eau ». Le second} étage ^est constitué par l’intervalle entre la cloche C et la pal’o~ du réfrigérant qui ^l’entoure.

La vapeur qui alimente cet étage ^sort du tube B dans la cloche C par les petits ^trous t. ~Le

vide secondaire se fait en D. Il y ^a deux tubes verticaux de retour pour le ^mercure quï’se

condense dans chacun des deux étages. L’ensemble de l’appareil ^{a été dessiné en vue de}

réduire le plus possible ^la quantité ^{de mercure} employé ^{et~ le} trajet que doit parcourir ^la

75

vapeur ^avant d’atteindre les orifices où elle est utilisée ; ^cela présente l’avantage ^{d’une mise}

en route rapide ^à partir ^{du moment où l’on commence à} chauffer le mercure. Il ne faut guère plus de trois à quatre ^{minutes, le mercure étant} froid, pour que la vapeur ^commence à passer abondamment à travers les ajutages. ^On peut, pendant ^ce temps-là, faire le vide primaire.

En donnant à l’intervalle entre le jet de vapeur et le diffuseur-condenseur la valeur de 0,15 ^mm seulement, ^{il a été} possible, ^{avec cet} appareil, d’atteindre un vide limite de

0, 02 ~t ^en partant ^d’une pression primaire ^{de 36 mm de mercure.} Mais la vitesse était trop

faible. Il a semblé préférable ^{d’obtenir une vitesse} plus grande ^en admettant que la pompe

primaire ^{donnerait un vide un} peu meilleur. Nous ^{nous sommes} arrêté à 20 mm environ. Il

a été possible ^{alors de} porter l’intervalle de diffusion du premier étage ^à 0,7 ^{mm, La} figure 4 reproduit les courbes obtenues à partir de diverses pressions primaires, ^{soit sur une enceinte}

de 900 cm3 comprenant ^{seulement une} jauge ^de McLeod, ^{soit sur une enceinte} comprenant ^un

ballon de 6 litres et une jauge, reliée à la pompe par l’intermédiaire d’une ^vanne à mer- cure faisant fonction de robinet et permettant ^{de faire des mesures de} pression à des instants mieux déterminés. On voit que, même ^en partant ^d’une pression primaire ^{de 22 mm, on}

obtient un degré ^{de vide non} mesurable à la jauge ^{avec certitude} (0,02 ~) ^en cinq ^ou sept

minutes sur le volume de 900 cm3 et en une dizaine de minutes sur le volume de 6 500 cm3,

avec une pression primaire ^{de 1 i mm} (il ^n’a pas été fait de ^{mesure sur} 22 mm).

De ces courbes, ^on peut déduire la vitesse apparente de la pompe ~2 (formule 4). ^La

mesure des longueurs ^et des diamètres des différents tronçons ^de la canalisation permet ^de

calculer son débit Ul (formule 2). La relation 3 donne alors’le débit propre due la pompe Si.

Les inflexions des courbes relatives au volume de 6 500 cm3 sont peu accentuées ^entre 100 p,

et le voisinage ^du yvide ^limite (d’après ^la jauge). La vitesse est donc à ’peu près ^constante

dans cet intervalle; ^{et elle} change peu quand ^la pression primaire passe de 3 ^mm à 15 _mm,

puisque les deux courbes sont parallèles. ^{Dans cet} intervalle, la vitesse apparente ^{de la}

pompe ^est de 130 cm3 : s ; celle de la canalisation est de 200 cm3 : s ; la vitesse propre de la pompe est alors de 3 i0 cm3 : ^s.

Cette vitesse paraîtra ^{faible en} comparaison des vitesses indiquées par divers ^construc-

" teurs. Mais, ^avec la canalisation employée, qui était aussi courte et aussi grosse qu’il ^nous

avait été possible ^{de la} faire, ^{sans nous} astreindre à trop ^de gêne, pour y loger ^{une vanne à}

’

mercure, ^une jauge de McLeod et un ballon de six litres, la vitesse apparente ^serait passée

de i30 cm3 : s à 190 cm3 : s seulement si l’on avait décuplé la vitesse de la pompe à conden- sation (voir § ~), ^..

Note additionnelle.

Nous croyons utile de rappeler qu’il est extrêmement facile d’éliminer la vapeur de mercure, dont la présence ^{est connexe de} l’emploi des pompes à condensation. On peut interposer ^entre la pompe ^et la canalisation un piège ^{à air} liquide ^et même, ^{à la} rigueur, ^un piège ^à nelge carbonique. ^{Mais on} obtient des résultats au moins

équivalents ^{à ceux} que donne l’air liquide ^et d’une manière incomparablement plus ^com-

mode en tapissant ^{un tronçon de} canalisation, ^au voisinage de la pompe, par distillation dans le vide, d’un peu de sodium ^ou de potassium. Hughes ^et Poindexter ont en effet montré 1’ )

que ^ces métaux possédaient ^une extraordinaire capacité d’absorption pour la vapeur de

mercure. Elle n’est décelable dans la partie ^de l’enceinte séparée par le tronçon de l’endroit où se forme cette vapeur, soit spectroscopiquement, soit par la jauge ^à ionisation, qu’après plusieurs semaines, quand le métal alcalin a absorbé 150 p. ^{100 de son} propre poids. ^{Il suffit}

de renouveler de temps ^{à autre la} surface du métal alcalin en le redistillant quand ^de

nombreuses rentrées d’air l’ont trop oxydé.

Ce travail a été effectué, ^{d’accord avec} les Etablissements Gaiffe, ^{Gallot et} Pilon, ^au

laboratoire de la Société de Recherches et de Perfectionnements industriels. De nombreuses

mesures ont été faites par M. Borias, auquel je tiens à adresser ici tous mes remerciements.

~

manuscrit reçu le 3 ^mars 1926.

z

(1) ^{HUGHBS et} POINDBXTER, ^Phil. ~7~., ^{t. 50} (1925), p. 423-439.

’