Alternateurs de 65.000 KVA de la Niagara Falls Power Company
Depuis la fin du X I Xe siècle, époque à laquelle commença l'utilisation de l'immense ressource d'énergie que constituent les c h u t e s du N i a g a r a , de t r è s g r a n d s progrès furent réalisés p o u r t i r e r le meilleur p a r t i de cette richesse naturelle. Celle-ci est évaluée à q u a t r e millions de c h e v a u x p o u v a n t être utilisés sans a m o i n d r i r la b e a u t é du site et le 1/G seulement a été capté.
(Un traité signé d'un c o m m u n accord p a r les E t a t s - U n i s et le C a n a d a en réglemente d'ailleurs t o u s les projets).
L ' a u g m e n t a t i o n croissante du prix du combustible e t de son t r a n s p o r t d'une p a r t e t l'intérêt de m é n a g e r les gisements de houille d ' a u t r e p a r t o n t conduit les grandes firmes américaines à équiper leurs centrales avec des unités de plus en plus puis- santes, m o i n s e n c o m b r a n t e s et moins coûteuses à puissance égale. P r e s q u e t o u s les projets en cours de réalisation ou à l'étude c o m p o r t e n t des puissances de 20 à 30.000 K W . sans se soucier
en particulier p a r la Général Electric C° d u r a n t ces vingt der- nières années. Alors q u ' e n 1909 le plus g r a n d a l t e r n a t e u r a une puissance de l'ordre de 15.000 K V A , il a t t e i n t en 1918 32.500 K V A en 1920 40.000 K V A , en 1922 65.000. Ceci m o n t r e également que la puissance de ces machines a été doublée d u r a n t les q u a t r e dernières années.
L e r e n d e m e n t global des groupes t u r b o - a l t e r n a t e u r s a éga- l e m e n t fait des progrès sensibles e t il est particulièrement i n t é - ressant de noter les r e n d e m e n t s des groupes de 65.000 K W . d o n t la t u r b i n e développe 70.000 c h e v a u x sous 65 m è t r e s de chute.
65.000 K V A — 52,000 K W — Cos ? 0,8 — R e n d e m e n t 97,5 % 65.000 K V A — Cos o 0,9 — R e n d e m e n t 97,8 65.000 K V A — Cos ó 1 — R e n d e m e n t 98,1
Fig. 1
de r é p a r t i r en plusieurs groupes les puissances des stations du fait q u ' u n n o m b r e suffisant de centrales en parallèle rend moins utiles les réserves et que la possibilité de régler pour chacune d'elles le débit au m o y e n de réservoir p e r m e t d'utiliser chaque groupe d a n s les conditions de charge les plus favorables, quel que soit le débit m o y e n .
Ainsi d a n s c e t t e ancienne centrale où ont été installés à l'ori- gine onze groupes de 3.750 K W . d e u x nouvelles unités de cha- cune 65.000 K V A sont prévues et la première a é t é mise en service en décembre 1923 à la N i a g a r a F a l l s P o w e r et C° sul- la rive américaine.
L a fig. I d o n n e u n e idée claire de. l ' a u g m e n t a t i o n progressive de la puissance des g é n é r a t e u r s à c o u r a n t s alternatifs construits
L a fig. 2 d o n n e les courbes de m a r c h e à vide et à charge p o u r cos o = 1 et cos o — 0,8.
pleine
Courbe A
— B
— C •
3oo SOÛ fao 300 ico
F i g . 2 Marche à vide.
Courant à pleine charge cos o Courant à pleine charge cos ®
1.
0,S
Les t e m p é r a t u r e s g a r a n t i e s é t a n t les s u i v a n t e s : P o u r 65.000 K V A Cos <p 0,8 la surélévation de t e m p é r a t u r e du s t a t o r ne doit p a s dépasser 50 0 C. mesurée au t h e r m o m è t r e e t 60° de surélé- vation indiquée p a r les détecteurs de t e m p é r a t u r e . L a garantie p o u r le rotor est de 55° C , surélévation mesurée p a r variation de résistance. Les g é n é r a t e u r s d o i v e n t pouvoir supporter une surcharge de 5 % et u n e tension de 13.200 volts sans que l'iso- l e m e n t soit détérioré.
Les d é t e c t e u r s de t e m p é r a t u r e , au n o m b r e de 24, sont placés d a n s le s t a t o r p o u r indiquer la t e m p é r a t u r e du cuivre. Quelques- Article published by SHF and available athttp://www.shf-lhb.orgorhttp://dx.doi.org/10.1051/lhb/1924038
200 LA H O U I L L E BLANCHE uns sont placés clans les encoches e n t r e les sections elles-mêmes,
les a u t r e s à la base des encoches e n t r e la section du bobinage et les tôles de l'induit.
L a fig. 3 donne les caractéristiques s u i v a n t e s :
vi
Fig. 3
C o u r b e A - Ax - cos ? = I 3 2 . 0 0 0 v o l t s 6 3 . 0 0 0 / K V A
— B - B j . — cos o = 0,8 12.000 v o l t s 6 5 . 0 0 0 / K V A - C-Ct - cos Ó — 0,8 13.200 v o l t s 6 8 . 2 5 0 / K V A
L a figure 4 m o n t r e également que la silhouette de ces deux grosses unités est analogue à celle des groupes de 32.500 K Y A installés depuis trois a n s dans la m ê m e centrale. Celles-ci pos- sèdent les caractéristiques suivantes :
32.500 K V A sous cos f = 0 , 8 — 12.000 volts, 150 t o u r s m i n u t e 25 périodes.
D i a m è t r e extérieur de la carcasse G m . 550 H a u t e u r de la carcasse 2 m . 870 D i a m è t r e de l'arbre près de la bride
d'accouplement 635 m m . D i a m è t r e de l'arbre à la bride d'accou-
p l e m e n t 1.140 m m . Charge totale sur le palier de b u t é e . . . . 217 tonnes Poids du rotor de l ' a l t e r n a t e u r 149 — Charge due à la t u r b i n e et à la poussée de
l'eau 68 —
Comparaison entre les alternateurs de 3.750 KWA installés à l'origine de la Centrale
et les deux dernières unités de 65.000 KVA.
Les deux unités de 65.000 K V A o n t été prévues p o u r débiter des courants triphasés au lieu de courants biphasés des onze premières machines. L a tension est de 12.000 volts au lieu de 2 . 2 0 0 ; b t y p e à i n d u c t e u r t o u r n a n t à l'intérieur de l ' i n d u i t fixe
a été a d o p t é au lieu du t y p e « ombrelle » à inducteur t o u r n a n t à l'extérieur de l'induit fixe ; le poids t o t a l du rotor de l'alter- n a t e u r et de la t u r b i n e est supporté p a r un palier de b u t é e placé à la p a r t i e supérieure du groupe t a n d i s que les précédents a v a i e n t leur p a r t i e t o u r n a n t e supportée p a r un palier à huile sous pression placé à la p a r t i e inférieure du groupe ; la turbine est située i m m é d i a t e m e n t en dessous de l'alternateur et forme un ensemble d ' u n e n c o m b r e m e n t r é d u i t au m i n i m u m tandis que les anciens a l t e r n a t e u r s .étaient placés à 4 m- 60 au-dessus
de leur t u r b i n e respective. Les d e u x dernières unités installées p e u v e n t être arrêtées r a p i d e m e n t en cas d ' e m b a l l e m e n t de la t u r b i n e , t a n d i s que les anciennes ne possédaient aucun dispo- sitif spécial de freinage.
L e u r coefficient de poids n ' e s t que 10 kg. 5 p a r K V A , t a n d i s qu'il a t t e i g n a i t 23 kg. par K V A d a n s les premières unités. Bien cpie ce poids paraisse réduit, il est relativement g r a n d comparé à celui d'un a l t e r n a t e u r de grande puissance à 60 périodes et à grande, vitesse que l'on rencontre fréquemment dans les sta- tions- hydro-électriques. Les trois raisons essentielles de cette différence sont :
1° L a vitesse lente ;
2° L a fréquence r e l a t i v e m e n t faible ; 3° Le g r a n d r e n d e m e n t désiré.
Nous n'insisterons p a s sur l'influence de ces trois facteurs, nous nous contenterons de spécifier que. la vitesse périphérique n'est que. de 41 m . p a r seconde alors qu'elle atteint, pour des vitesses de 200 à (i00 t/m et pour des machines de fréquences égales à 50 ou 60 ' fa/are*««-.>,' périodes des vitesses linéaires de. 60 m . et même
75 m è t r e s par. seconde.
Le fait que ces groupes sont les plus p u i s s a n t s construits j u s q u ' à ce j o u r serait une raison suffisante p o u r les décrire, mais à cette p a r t i c u l a r i t é s'ajoutent encore, des dispositions spéciales adoptées d a n s leur construction. La v u e d'ensemble fait n e t t e m e n t ressortir la simplicité du m o n t a g e . L e stator repose sur un b â t i circulaire s u p p o r t a n t lui-même le palier de b u t é e p r é v u p o u r la charge totale, de la p a r t i e t o u r n a n t e du
Fig. 4
groupe y compris la poussée de l'eau. Le palier guide supérieur fait corps avec le croisillon du palier d e " b u t é e . L e palier guide inférieur est placé i m m é d i a t e m e n t en dessous de la t u r b i n e ; la proximité de l ' a l t e r n a t e u r e t de la t u r b i n e p e r m e t d'éviter le palier guide intermédiaire que l'on r e n c o n t r e généralement d a n s les installations similaires de puissance plus faible et que l'on place d i r e c t e m e n t sous le rotor de l ' a l t e r n a t e u r . On r e m a r q u e également l ' a l t e r n a t e u r m o n t é en porte-à-faux à la p a r t i e supé- rieure du rotor principal. Ce p e t i t g é n é r a t e u r fournit le courant
Fig.
5
202 LA H O U I L L E BLANCHE au groupe d'excitation ainsi q u ' à t o u s les groupes auxiliaires
de la centrale. Les bagues p o u r son excitation, ainsi que celles destinées à l'unité principale, sont m o n t é e s sur l'arbre au-dessus du palier de b u t é e . Le limiteur de vitesse p r é v u est m o n t é à l'extrémité de l'arbre. Bagues et limiteur de vitesse sont p r o - tégés p a r des capots en fonte.
Stator. — L a carcasse en fonte, du s t a t o r est composée de 4 parties qui sont assemblées et d o n t chaque section pèse a p p r o x i - m a t i v e m e n t 19.500 kg. (1), soit 78 t o n n e s p o u r la carcasse. Cette division est nécessaire p o u r des raisons de fonderie, d'usinage, de m a n u t e n t i o n à l'usine, de t r a n s p o r t e t de m o n t a g e à la Station centrale. Le diamètre extérieur du s t a t o r est de 9.250 et sa h a u t e u r de 3 m è t r e s (2).
Les tôles au silicium du stator, à p e r t e s t r è s réduites, sont fixées p a r des clavettes a u x t r a v e r s e s axiales de la carcasse, et sont serrées e n t r e d e u x flasques en acier moulé p a r 120 boulons en acier de 64 m / m de diamètre, qui t r a v e r s a n t de h a u t en b a s le s t a t o r (entre la carcasse e t les tôles) en a u g m e n t e n t la rigidité d a n s u n e notable p r o p o r t i o n . E t a n t d o n n é le g r a n d poids de la machine, les tôles sont assemblées sur place lors du m o n t a g e à la Station centrale. A ce sujet, il a été p r é v u u n dispo- sitif spécial pour le serrage p a r p a q u e t d ' u n empilage réduit de façon à obtenir une g r a n d e régularité dans la t o t a l i t é , cons- t i t u é e p a r 39 p a q u e t s séparés les u n s des a u t r e s p a r des intervalles de ventilation de 12 m / m environ de largeur. Le serrage énergique p e r m e t d'éviter les v i b r a t i o n s a u x joints des segments, celles-ci é t a n t le plus souvent la cause de b r u i t s a n o r m a u x .
Fig. 6
L a carcasse du s t a t o r est supportée par u n socle en fonte p e s a n t 24.500 kgs. Ce socle est p a r t i e l l e m e n t e n c a s t r é dans le massif de b é t o n de la S t a t i o n . 24 bagues de centrage et 24 b o u - lons de 64 m / m de diamètre servent à centrer la carcasse et à la fixer sur le socle. Il est prévu en plus 24 goujons disposés r a d i a - lement, p o u r empêcher t o u t déplacement du s t a t o r sur le socle en cas de court-circuit.
Bobinage induit. — Les bobines d ' i n d u i t de cette m a c h i n e sont au n o m b r e de 360 et o n t chacune 640 m / m de largeur et 3 m . 250 de longueur. Chaque bobine isolée pèse environ 85 kgs.,
l'isolement eu est fait au mica. Elles sont imprégnées de façon à éviter t o u t e poche d'air ou a u t r e s gaz, t o u t en leur laissant une flexibilité suffisante p o u r faciliter leur entrée d a n s les enco- ches. Chacune d'elles comprend trois sections et c h a q u e section est composée de 36 conducteurs. Les tètes de bobines sont fixées à des a n n e a u x r e n d u s solidaires des flasques latérales, de. façon à éviter route déformation en cas de court-circuit. Les connexions sont faites à la p a r t i e supérieure de la m a c h i n e .
L a fig. 7 r e p r é s e n t a n t la coupe d ' u n e encoche du s t a t o r d o n n e une idée exacte de la composition des c o n d u c t e u r s i n d u i t s e t de l'épaisseur relative de l'isolement p a r r a p p o r t a u x tôles.
Fig. 7
Palier supérieur. — Le palier supérieur con- siste en un m o y e u en acier moulé de. trois m è t r e s de d i a m è t r e e t 1 m . 840 de h a u t e u r , p e s a n t 19 t o n n e s . A ce moyeu v i e n n e n t se raccorder dix b r a s en acier moulé, chacun d ' e u x p e s a n t 3.600 k g s . Le palier supérieur supporte la charge totale : t u r b i n e , r o t o r de l ' a l t e r n a t e u r principal, r o t o r de l ' a l t e r n a t e u r d'excitation et poussée de l'eau d a n s la turbi- ne, estimée à 540 t o n n e s (1). Le palier et ses boulons de fixation sont isolés de la carcasse du s t a t o r p o u r éviter les c o u r a n t s de circulation se f e r m a n t p a r l'arbre qui p o u r r a i e n t a m e n e r des échauffements a n o r m a u x e t détériorer les coussinets. U n e plate-forme supportée p a r le moyeu central p e r m e t l'inspection de la b u t é e K i n g s b u r y p r é v u e avec refroidissement de l'huile p a r circulation d'eau. Les intervalles restés libres e n t r e les b r a s d u palier sont fermés p a r des tôles afin de diriger l'air s e r v a n t à la v e n t i l a t i o n et p o r t e n t des o u v e r t u r e s p e r m e t - t s n t la visite des bobinages.
L a flèche calculée du palier é t a i t de 14/10 m m 4, la flèche mesurée de 16/10 m m .
Rotor. — E n raison des grandes dimensions du rotor, la culasse inductrice est composée de cinq roues en acier m o u l é ; c h a q u e roue é t a n t fondue en d e u x p a r t i e s . Les d e u x moitiés s o n t b o u - lonnées e n t r e elles au m o y e n de 12 boulons en acier ou nickel de 90 m / m de diamètre. Les j a n t e s sont assemblées également p a r des boulons en acier a u nickel. Les dix sections o n t un poids t o t a l de 172 t o n n e s . Sur c h a q u e demi-roue q u a t r e éprou- v e t t e s d'essai sont prélevées de façon à pouvoir vérifier si les caractéristiques m a g n é t i q u e s e t m é c a n i q u e s imposées p a r le c o n s t r u c t e u r ont été respectées. Les cinq roues sont centrées les unes sur les a u t r e s p a r leur m o y e u et clavetees sur l'arbre au m o y e n de d e u x clavettes d i a m é t r a l e m e n t opposées. Elles lais- sent e n t r e elles u n intervalle e n t r e leur j a n t e e t assurent ainsi une ventilation suffisante p o u r refroidir les bobines inductrices.
E n raison de leurs grandes dimensions e t de leur poids élevé, il n ' a p a s été possible de faire l'essai de l'ensemble du rotor en usine, mais chaque roue a c e p e n d a n t subi un essai de survifessc de 100 % p e n d a n t d e u x m i n u t e s ; le rotor d e v a n t être prévu pour s u p p o r t e r cet e m b a l l e m e n t de d e u x fois sa vitesse n o r m a l e . (1) L'alternateur à axe vertical de 9.000 KVA, KEOKUK Sta-
tion de la Missipipi River Power C°, 11.000 volts, 57,7 t/m, 25 pé- riodes a un diamètre extérieur de carcasse de 9 m. 500 et le poids de la carcasse seule a t t e i n t 73 tonnes.
(2) L'alternateur à axe vertical de 10.000 K VA sous Cos y = 0,75 de la Cedars Rapids Manufacturing and Power C°, Quebec, 6.600 volts, 55,6 t/m, 136 pôles, a une carcasse en q u a t r e parties, d'un diamètre extérieur de 11 m . 500, mais une h a u t e u r de carcasse de 0 m. 920.
(1) Lesallernaleursde Queenslon Chippawa (Canada/45.000 KVA sous Cos f = 0.8 triphasé 12.000 volts, 187 t/m, 25 périodes ont un palier supérieur prévu pour supporter normalement près de 500 tonnes.
Les alternateurs triphasés à axe vertical de 40.000 KVA sous Cos f = 0,75 de la Shawinigan Water and Power C, Québec (Canada), 11.000 volts, 138,5 t/m, 60 périodes, mis en service en octobre 1922, ont un [palier de butée prévu pour 360 tonnes de charge m a x i m a .
L ' a r b r e de ce g é n é r a t e u r a un d i a m è t r e de 860 m / m , sous le moyeu de la culasse inductrice e t un d i a m è t r e de 1.500 m/m à la bride d'accouplement, celui-ci est réalisé p a r 18 boulons de 100 m / m de d i a m è t r e .
Tôles polaires. — Les pôles i n d u c t e u r s sont composés de tôles de 3 m/m d'épaisseur, serrées e n t r e d e u x flasques en acier moulé p a r deux boulons en acier au nickel qui t r a v e r s e n t le pôle de p a r t en p a r t , au lieu de r i v e t s comme on le fait d a n s la p l u p a r t des cas. D e u x clavettes en acier au nickel t r a v e r s e n t également les pôles, et les boulons de iixation de ceux-ci à la j a n t e du rotor, v i e n n e n t s'y fixer.
Bobinage inducteur. — L ' e x c i t a t i o n est réalisée sous une t e n - sion de 250 volts. Les dimensions du cuivre i n d u c t e u r sont de 11 m m x 67 m m . Ces dimensions sont p r o b a b l e m e n t les plus grandes, utilisées j u s q u ' à ce j o u r dans un bobinage i n d u c t e u r . L a largeur de chaque bobine est a p p r o x i m a t i v e m e n t de 53 c/m, sa h a u t e u r 41 c/m, sa longueur 2 m . 54. Les bobines sont calées dans leur p a r t i e m é d i a n e p a r des cales qui e m p ê c h e n t les spires de se déformer sous l'effet de la force centrifuge.
Freins. — Douze freins à air sont m o n t é s sur u n e couronne en fonte encastrée d a n s le b é t o n de la salle des machines. Ces freins fonctionnent à u n e pression d'environ 9 k g s / c m2 et peu- v e n t a r r ê t e r le r o t o r en cinq m i n u t e s . Ces freins sont en réalité une combinaison de freins e t de vérins qui servent à s u p p o r t e r le poids t o t a l : rotor a l t e r n a t e u r e t roue de la t u r b i n e , en cas de d é m o n t a g e du groupe. Q u a n d on utilise le dispositif p o u r sou- lever le rotor, on o b t i e n t la pression a p p r o x i m a t i v e de 100 k g / c m2 p a r une p o m p e à m a i n à h a u t e pression (Watson-Stillman).
T o u t e s les canalisations e t le système freins-vérins doivent résister à c e t t e pression supplémentaire. U n e s o u p a p e de con- trôle est disposée sur la t a b l e d ' o p é r a t i o n s du m a c h i n i s t e .
Circulation d'huile. — D e m ê m e c h a q u e u n i t é p e u t ê t r e direc- t e m e n t b r a n c h é e sur le système de graissage général de la Sta- tion ou sur la p o m p e à huile i n d é p e n d a n t e affectée à chacune d'elles, p r é v u e avec un filtre R i c h a r d s o n - P h ê n i x . Le m o t e u r t r i p h a s é du groupe a une puissance de 1/4 de cheval à une vitesse de 750 t / m et est a l i m e n t é sous 220 volts — 25 p . p . s.
L a p o m p e doit fournir la q u a n t i t é d'huile nécessaire p o u r le palier de guidage ainsi q u ' u n e p a r t i e p o u r le palier de b u t é e . Le palier de butée est refroidi p a r une circulation d'eau dans un serpentin en cuivre. Il faut e n v i r o n 230 litres d'eau p a r m i n u t e p o u r le refroidissement précité. Des t h e r m o m è t r e s indi- q u e n t la t e m p é r a t u r e de l'huile du palier de butée ainsi que du palier de guidage.
Ventilation. — L'air nécessaire à la v e n t i l a t i o n du g é n é r a t e u r est pris de c h a q u e côté de la m a c h i n e , en égale q u a n t i t é . Il faut environ 60 m3 d'air p a r seconde pour la v e n t i l a t i o n . A cet effet un v e n t i l a t e u r spécial est p r é v u .
Générateur d'excitation. — Ainsi qu'il a v a i t été prévu déjà pour les grosses unités de l'Ontario W a t e r Power C°, Canadian N i a g a r a Falls e t sur la proposition de Mr. J o h n s o n , ingénieur de la N . F . P . , l'excitation est fournie p a r un groupe i n d é p e n d a n t .
Ce groupe, ainsi que t o u s les auxiliaires de la Centrale, sont alimentés p a r l ' a l t e r n a t e u r m o n t é en porte à faux sur la r o u e supérieure du rotor de l ' a l t e r n a t e u r principal. Sa puissance est de 650 K V A , soit e x a c t e m e n t 1 % de la puissance du générateur, il fournit du c o u r a n t t r i p h a s é 2.200 V. à 25 p . p . s. e t sa surélé- v a t i o n de t e m p é r a t u r e g a r a n t i e à Cos o = 0,8 est de 50°C, m e - surée au t h e r m o m è t r e p o u r le stator, et de 55°C : surélévation mesurée p a r détecteurs placés au n o m b r e de 6 dans le bobi- nage. L a t e m p é r a t u r e g a r a n t i e du rotor est de 55°C mesurée p a r résistances. Les bobines induites o n t u n isolement p r é v u très large p o u r ce voltage r e l a t i v e m e n t r é d u i t .
Ce générateur a été construit de telle sorte que les pôles peu- v e n t être passés e n t r e les b r a s du palier supérieur du groupe.
Avec cette disposition il est possible de remplacer les bobines induites de l ' a l t e r n a t e u r d'excitation en d é m o n t a n t u n n o m b r e suffisant de ses pôles, e t sans avoir à toucher a u c u n e p a r t i e de l ' a l t e r n a t e u r principal, sauf é v i d e m m e n t les tôles d ' o b t u r a t i o n qui se t r o u v e n t e n t r e les b r a s du palier supérieur.
Dimensions et poids. — Le diamètre extérieur du socle e s t de 9 m . 5 et la h a u t e u r t o t a l e de l ' a l t e r n a t e u r au-dessus du sol de la salle des machines est de 8 mètres ; le poids a t t e i n t 680 T . Il est i n t é r e s s a n t de n o t e r les dimensions suivantes, qui décou- lent de la description faite dans l'article de M. G. Foster, ingé- nieur de la G. E . C° (A. I. E . E . , avril 1924).
Dimensions.
H a u t e u r de la carcasse 3 m . 050 Empilage tôles s t a t o r 2 m . 300 Alésage 7 m . 500 D i a m è t r e extérieur des tôles s t a t o r 8 m . 250 H a u t e u r du pôle 0 m . 500 D i a m è t r e de l'arbre sous le m a n c h o n i n d u c t e u r 0 m . 860 D i a m è t r e près du t o u r t e a u d'accouplement 0 m . 900 D i a m è t r e à la bridé d'accouplement avec la t u r b i n e . 1 m . 500 L o n g u e u r t o t a l e de l'arbre 7 m . 200
"Vitesse linéaire 41 m . sec 5 F i x a t i o n des pôles i n d u c t e u r s , p a r pôle, 20 boulons de 57 m m .
de d i a m è t r e . Poids.
Carcasse, tôles, enroulements, flasques ( s t a t o r ) . . 215 t o n n e s Poids du cuivre i n d u i t (connexions comprises) . . 32 — Socle 23 T . 800 Freins, vérins du rotor 26 T . 600 Palier supérieur 54 tonnes R o t o r complet avec arbre 355 — L ' a r b r e seul '. 27 — U n pôle i n d u c t e u r avec son bobinage 5 — Poids du cuivre i n d u c t e u r p a r pôle 1.260 kilos Divers 15 tonnes Poids t o t a l du g é n é r a t e u r principal 680 •—•
Poids de l'excitatrice 11 — P D2 = 2.650 t o n n e s / m2.
(Journal A. I. E. E. — Avril 1924).
