HAL Id: tel-00195424
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Submitted on 10 Dec 2007
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Contribution à la modélisation de la pulvérisation d’un liquide phytosanitaire en vue de réduire les pollutions
Magali de Luca
To cite this version:
Magali de Luca. Contribution à la modélisation de la pulvérisation d’un liquide phytosanitaire en vue
de réduire les pollutions. Mécanique [physics.med-ph]. Université de la Méditerranée - Aix-Marseille
II, 2007. Français. �tel-00195424�
ADEME - CEMAGREF
Universit´ e Aix-Marseille II
Ecole Doctorale : Physique, Mod´ elisation et Sciences pour l’Ing´ enieur
Th` ese
pr´ esent´ ee pour l’obtention du titre de
Docteur de l’Universit´ e de la M´ editerran´ ee, Aix-Marseille II
Sp´ ecialit´ e : M´ ecanique des Fluides
par Magali DE LUCA
Contribution ` a la mod´ elisation de la
pulv´ erisation d’un liquide phytosanitaire en vue de r´ eduire les pollutions
Soutenue publiquement le 6 D´ ecembre 2007 devant la commission d’examen compos´ ee de
Directeur de th` ese : BORGHI R. Professeur des Universit´ es Marseille
Rapporteurs : BERLEMONT A. Directeur de Recherche au CORIA Rouen
LANCE M. Professeur ` a l’Universit´ e Claude Bernard Lyon 1, Directeur du LMFA
Examinateurs : ANSELMET F. Professeur ` a l’Ecole Centrale Marseille CARTELLIER A. Directeur de Recherche au LEGI Grenoble
CHAMPION M. Directeur de Recherche au LCD Poitiers Futuroscope
Invit´ e : VALLET A. Charg´ ee de Recherche au CEMAGREF Montpellier
Unit´ e Mixte de Recherche Information et Technologies pour les Agro-proc´ ed´ es
CEMAGREF 361 rue J.F Breton - B.P. 5095 - 34196 Montpellier
Mis en page avec la classe Phdlasl
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Remerciements
La préparation de ce doctorat s’est déroulée aux laboratoires du Cemagref de Montpel- lier au sein de l’UMR ITAP, et de l’EGIM à Marseille où j’ai vécu de belles années riches en rencontres scientifiques et humaines. Je tiens à remercier Madame Véronique Bellon- Morel, directrice du laboratoire qui m’a permis de terminer ma thèse dans les meilleures conditions. Je me dois aussi de remercier les institutions qui ont financé ce travail : l’ADEME et le CEMAGREF. Merci aussi à l’INPG de Grenoble où se sont déroulées les expérimentations en vue de la validation du modèle.
En premier lieu, je tiens à exprimer ma profonde gratitude à Madame Ariane Vallet qui m’a offert la chance de travailler dans son équipe. Sa qualité d’encadrement, son écoute, sa disponibilité, son dynamisme, sa patience et sa bonne humeur ont fait de cette thèse une belle Aventure. Ses compétences scientifiques, sa rigueur et son esprit de synthèse m’ont beaucoup apporté. Merci aussi pour la liberté qu’elle m’a laissée dans mes travaux.
Réellement merci à Monsieur Emmanuel Fiani qui à l’ADEME a suivi l’évolution de ce travail et qui à ce sujet s’est déplacé à plusieurs reprises. Je le remercie d’avoir accepté d’être membre du jury.
Il me serait impossible également de ne pas remercier Monsieur Roland Borghi qui a accepté de diriger ma thèse et qui m’a accueillie pendant six mois dans son bureau.
Je ne saurais oublier son engagement remarquable, sa grande disponibilité ainsi que sa disposition naturelle à m’apporter soutien et conseils avisés malgré sa charge de travail.
Tout au long de ma formation en DEA et de ma thèse, j’ai pu apprécier ses qualités de professeur exceptionnelles, sa gentillesse et sa simplicité. Il a contribué à développer mon goût initial pour la recherche.
Je souhaite remercier Messieurs Alain Berlemont et Michel Lance qui ont accepté la lourde tâche de rapporteurs.
Mes vifs remerciements vont également à Messieurs Fabien Anselmet, Alain Cartellier, Michel Champion pour l’honneur qu’ils me font en acceptant de juger ce travail.
Je témoigne toute ma reconnaissance à Messieurs Olivier Simonin, François-Xavier
Demoulin qui m’ont guidée dans mes recherches. Merci aussi à Bernard Bonicelli, Carole
Sinfort et Bijan Mohammadi pour leurs conseils et leur aide.
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Je tiens aussi à exprimer ma profonde reconnaissance à Monsieur André Tchiftchiba- chian avec qui j’ai eu le plaisir d’effectuer mon stage de DEA au CEMAGREF d’Aix. Ses encouragements permanents m’ont beaucoup touchée. Je remercie également Messieurs Jean-Paul Giovanangeli, Christian Kharif et les membres de leur équipe qui m’ont ac- cueillie pour un stage de six mois. Je garde de cette période un excellent souvenir. J’ai à ce propos une pensée émue pour Monsieur Tanos Elfouhaily qui a été un tuteur remar- quable et qui nous a quittés, j’ai pour sa femme et ses enfants une pensée affectueuse.
Je remercie chaleureusement les enseignants et personnels administratifs d’UNIMECA à Marseille, et en particulier, Messieurs Patrick Vigliano, Philippe Bournot et Dominique Morvan qui m’ont permis de poursuivre mes études et m’ont incitée à effectuer un doctorat.
Cette thèse, dédiée à la modélisation numérique, n’aurait pu se dérouler correctement sans l’aide précieuse et le travail efficace des informaticiens. Je tiens donc à remercier les services informatiques de l’EGIM, Olivier Page et ses collègues marseillais et du CE- MAGREF, un grand merci à Jean-Luc Lablée que j’ai souvent sollicité et qui a toujours répondu avec bonne humeur. Merci aussi à Gilles Bonnet, responsable de la ferme de cal- cul du CEMAGREF et à l’équipe du Support Fluent que j’ai contactés à maintes reprises et qui m’ont permis de progresser dans la compréhension du code. Merci également aux services administratifs de Montpellier et Marseille : Mesdames Martine Rombaut, Michèle Egea, Aline Merlot, Nathalie Briffa, Françoise Tavera et Super Domi qui se reconnaîtra ! Je veux également remercier les personnes qui, par leur collaboration, ont contribué au bon déroulement et à l’aboutissement de ces travaux de recherche : Philippe Roux avec son humour détonant qui avec ses compétences concernant le logiciel de C.A.O. CATIA a élaboré la géométrie du domaine de calcul, Jean-Michel Fatou qui avec son talent et sa créativité m’a aidée dans la réalisation de mes posters, Serge Guillaume et Jean-Michel Roger pour leur aide dans Latex, Olivier Naud pour sa méthodologie dans la construction des écrits scientifiques et ses connaissances en Anglais, merci aussi à ce propos à Laetitia Vincent, Cyril Tinet pour la réalisation des expérimentations et tous les techniciens.
Je salue chaleureusement tout le personnel du CEMAGREF avec une mention particu-
lière pour Madame Bernadette Ruelle ma voisine de bureau et mon taxi du soir. Comment
oublier les thésards, les stagiaires et postdocs que j’ai côtoyés au sein de l’équipe et avec qui
j’ai partagé de bonnes parties de rigolade ; notre grande table du midi et nos mémorables
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discussions me manqueront. A toutes et à tous, je souhaite bonne route !
Je ne pourrais achever ses remerciements sans remercier le personnel de l’Institut Paoli-Calmettes à Marseille et en particulier, le service du professeur Reda Bouabdallah à qui je dois tant, pour ne pas dire tout . . . En les rencontrant, j’ai découvert des personnes extraordinaires qui savent allier compétence, humilité, humanité et générosité.
Enfin, comment ne pas remercier ma famille qui depuis toujours m’a entourée de son amour. Une place à part revient à mes parents qui m’ont tout donné, soutenu, fait confiance et bien plus encore ainsi qu’à ma sœur qui a toujours su me redonner le sou- rire et qui est sans aucun doute un coach hors pair ! Merci aussi à mes cousines, à tati Henriette, tati Claudette qui me supportent depuis longtemps ainsi qu’à Françoise et An- toinette qui m’ont aidée pendant mes jeunes années.
Tout simplement merci à la Vie . . .
4
J’adresse ces quelques mots empreints de maladresses mais remplis de tendresse à tous ceux que j’aime et à toutes les personnes qui m’ont permis de vivre cette merveilleuse Aventure . . .
Merci à vous d’être aujourd’hui Tous réunis
Pour partager ensemble cette merveilleuse journée
Grâce à vous je sais qu’il faut toujours croire en ses rêves, Car il est des jours où j’avais froid
Où au plus profond de moi j’avais peur, Mais de votre chaleur
Vous avez inondé mon cœur Et votre présence
M’a permis
De garder confiance
M’a délivrée de mes ennuis, Fait sortir de ma nuit
En effet, s ’effacent les problèmes,
Quand on est entouré de ceux qu’on aime, Aujourd’hui, je n’ai rien d’autre à dire Si ce n’est un immense merci
C’est l’hiver
Et pourtant au fond de mon cœur J’ai si chaud
Et dans mes yeux brillent les étoiles Comme ces milliers d’enfants
Qui attendent minuit
Remplis de cette joie infinie, Consciente de l’immense cadeau Que me fait la vie
D’être en ce jour si beau En votre compagnie,
Je commence une nouvelle vie !
Magali
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« La véritable science enseigne, par-dessus tout, à douter et à être ignorant. »
Miguel de Unamuno
A mes parents et à ma sœur Cécile qui ont donné à chaque jour de ma vie un goût de paradis et que j’aime du plus profond de mon cœur . . .
A mes grands-parents, à ma petite Lucie et à Nico que j’ai eu la chance de croiser sur mon chemin et qui se sont envolés trop tôt . . . Par leur courage et leur joie de vivre, ils avaient inondé de Soleil mes lendemains.
Et à tous ceux pour qui la Vie est un combat . . .
Terra Turbulenta
D’après P. Chassaing
Turbulence en mécanique des fluides (Page 573)
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Résumé
La viticulture est une activité très consommatrice de pesticides (20% de la consommation totale française). Par conséquent, il semble capital d’optimiser les procédés de pulvérisa- tion en milieu agricole afin de réduire les quantités de produits appliquées. Les traitements sont la plupart du temps pulvérisés sous forme d’une bouillie liquide composée d’eau et de matières actives, auxquelles sont ajoutées d’autres substances comme les surfactants et les adjuvants afin de faciliter leur emploi et d’améliorer leur efficacité. Des études récentes ont souligné que les tailles et vitesses de gouttes produites en sortie de buses ont un fort impact sur l’efficacité des traitements. En effet, suivant ces caractéristiques, les gouttes sont plus ou moins soumises aux phénomènes d’évaporation, de dérive ou de ruissellement.
L’objectif de la présente étude est donc de modéliser l’atomisation des jets de pesticides afin d’obtenir la dispersion liquide, et les caractéristiques du jet. Ces données pourront servir de conditions initiales aux modèles de transport et de dépôt. Pour cela, un modèle Eulérien développé dans le secteur automobile est utilisé. Il suppose l’écoulement turbulent d’un « pseudo-fluide » avec une masse volumique comprise entre celle d’un liquide et celle d’un gaz. La dispersion du liquide dans la phase gazeuse est calculée grâce à l’équation de la fraction massique liquide moyenne. La taille moyenne des fragments liquides produits est quant à elle déterminée au moyen d’une équation pour la surface moyenne de l’inter- face liquide-gaz par unité de volume, dans laquelle sont pris en compte les phénomènes physiques responsables de la production et destruction de surface. La modélisation de la turbulence est assurée par le modèle aux tensions de Reynolds. Les équations du modèle ont été implémentées dans le code commercial CFD, Fluent et appliquées au cas d’une buse à turbulence agricole. Des calculs numériques tridimensionnels de l’écoulement in- terne et externe de la buse ont été réalisés jusqu’à une distance d’environ 1 cm de la sortie.
Les résultats numériques délivrés par le modèle semblent montrer un bon accord avec les photographies des jets obtenues par ombroscopie. Ils indiquent la formation d’une nappe liquide creuse en sortie de buse et la présence de zones de recirculation au sein de l’écou- lement, soulignant l’existence d’un coeur d’air. Pour ce qui est des tailles de gouttes, les résultats mettent en évidence la présence d’une couronne de gouttes relativement grosses et, au milieu, de gouttes plus fines, conformément aux expérimentations. Ils soulignent également le fait que la cassure du spray se produit très près de la sortie de la buse.
Mots clés : Modélisation de l’atomisation, fragmentation, code CFD, taille de gouttes,
nappe liquide conique creuse, surface liquide moyenne par unité de volume, maillage,
pesticides, réduction de la pollution, modèle aux tensions de Reynolds, buse à turbulence.
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Abstract
Viticulture is a very pesticides intensive crop (20% of overall French consumption). The- refore, optimizing spraying process is the key to reduce the amount of pesticides applied.
Spray application most often consists in the spraying of a liquid mush composed of water, adjuvants and active ingredients. Recent research has shown that droplet size and velocity have a strong influence on the spraying efficiency. The purpose of the present work is to model the atomization process in order to characterize the flow in terms of droplet size and velocity distributions as well as liquid dispersion. These data would be used later as inlet conditions for transport or deposit models. For the numerical prediction of these quantities, an Eulerian model based on studies developed in the automotive industry was used. It assumed atomization as turbulent mixing in a flow with variable density. Disper- sion of the liquid in the gas phase was computed by an equation for the mean liquid mass fraction. We calculated the mean size of liquid fragments through the modelling of the mean surface area of the liquid-gas interface per unit of volume. The equation related to the last variable was composed of various terms that took into account the physical phe- nomena responsible for interface stretching and collapse. Turbulence was modelled using a Reynolds Stress Model. These equations were implemented into the commercial CFD code, Fluent and were applied to an agricultural swirl nozzle. Numerical three-dimensional calculations of the flow inside the nozzle and in the dense spray region were conducted up to 1 cm of the exit. Results concerning the liquid dispersion are in good agreement with experimental shadowgraph images ; they show the same morphological behaviour of the jet : we obtain a hollow conical liquid sheet and the presence of a recirculation area that indicates the formation of an air core is underlined. Moreover, the break-up length and drop sizes calculated are also consistent with experimental results. They show that spray break-up occurs very close to the nozzle exit.
Keywords : Atomization modeling, break-up, CFD code, droplet size, hollow cone liquid
sheet, mean surface area of the liquid-gas interface per unit of volume, mesh, pesticides,
pollution reduction, Reynolds Stress Model, swirl nozzle.
Nomenclature
La partie A et en particulier le chapitre II qui dresse un inventaire des modèles d’ato- misation disponibles dans la littérature font référence à des notations spécifiques. C’est pourquoi il est préférable de leur dédier une section distincte au sein de la nomenclature.
Partie A
Alphabet latin
A
1constante dans l’expression de l’angle du spray pour le modèle Wave (-)
B
0constante dans l’expression du rayon des gouttes filles pour le modèle Wave (-) B
1constante du temps de rupture dans le modèle Wave (-)
b coefficient d’amortissement (kg ·s
−1)
C
bcoefficient empirique du modèle T.A.B. (-)
C
bbconstante du temps de rupture du « bag breakup » (-) C
dcoefficient de perte de charge (-)
C
Fcoefficient empirique du modèle T.A.B. (-) C
kcoefficient empirique du modèle T.A.B. (-)
C
sbconstante du temps de rupture du « stripping breakup » (-)
C
vconstante dans l’expression de la vitesse normale des gouttes filles pour le modèle T.A.B. (-)
C
µconstante du modèle k − intervenant dans la viscosité turbulente µ
t(-)
C
θconstante dans l’expression de l’angle du spray pour le modèle de Reitz-Diwakar (-) D
0.5Diamètre Médian de Masse (m)
D
1,0diamètre moyen en longueur (m)
9
10
D
2,0diamètre moyen en surface (m) D
3,0diamètre moyen en volume (m) D
3,1diamètre moyen volume-longueur (m) D
3,2Diamètre Moyen de Sauter (m) D
injdiamètre de l’injecteur (m)
d
0longueur caractéristique intervenant dans les nombres de Weber et d’Ohnesorge pour le modèle de Pilch et Erdman (m)
d N nombre de gouttes contenues dans une tranche d D (-) d Q volume contenu dans une tranche d D (m
3)
d
stdiamètre de stabilité des gouttes après fractionnement (m) F force externe (N )
f
N(D) fonction de distribution de taille définie en nombre f
Q(D) fonction de distribution de taille définie en volume
K constante dans l’expression du rayon des gouttes filles pour le modèle T.A.B. et le modèle de Huh et Gosman (-)
k constante de raideur du ressort (N ·m
−1)
k
injénergie cinétique turbulente dans le nez de l’injecteur (m
2·s
−2) L
Alongueur caractéristique de l’atomisation (m)
L
colongueur de coeur liquide (m) L
injlongueur de l’injecteur (m) L
sulongueur de surface intacte (m) L
téchelle intégrale de la turbulence (m) L
w= 4 L
tlongueur caractéristique (m) m masse (kg)
Oh nombre d’Ohnesorge (-) P pression (P a ; 10
5P a = 1bar) Re nombre de Reynolds (-)
r rayon d’une goutte produite par fractionnement (m) r
0rayon de la goutte mère (m)
r
1rayon des gouttes filles stables après fractionnement (m)
r
32Rayon Moyen de Sauter des gouttes filles (m)
11
r
stablerayon stable de gouttes (m) T a nombre de Taylor (-)
T
butemps de rupture adimensionné du modèle de Pilch et Erdman (-) t temps (s)
t
bbtemps de rupture du « bag breakup » (s)
t
b,bagtemps de rupture du « bag breakup » dans le modèle T.A.B. (s)
t
b,strippingtemps de rupture du « stripping breakup » dans le modèle T.A.B. (s) t
petemps de rupture dans le modèle de Pilch et Erdman (s)
t
sbtemps de rupture du « stripping breakup » (s) t
wtemps de rupture dans le modèle Wave (s) U vitesse relative liquide/gaz (m ·s
−1)
U
rvitesse relative goutte/gaz due au fractionnement (m ·s
−1) u vitesse moyenne du liquide en sortie d’injecteur (m ·s
−1)
V
0composante de vitesse radiale des gouttes filles dans le modèle Wave (m ·s
−1) V
⊥vitesse normale des gouttes filles (m ·s
−1)
W e nombre de Weber (-)
x déplacement de l’équateur de la gouttelette dans le modèle T.A.B. (m)
Alphabet grec
injtaux de dissipation de l’énergie cinétique turbulente dans le nez de l’injecteur (m
2·s
−3)
θ angle du spray (˚)
Λ longueur d’onde la plus instable (analyse de stabilité linéaire) (m) µ coefficient de viscosité dynamique moléculaire (P a ·s ou P l) ρ masse volumique (kg ·m
−3)
σ coefficient de tension de surface (N ·m
−1) τ
Atemps caractéristique de l’atomisation (s) τ
téchelle de temps de la turbulence (s)
τ
wéchelle de temps d’accroissement d’ondes (s)
υ coefficient de viscosité cinématique (m
2·s
−1)
12
Ω taux de croissance de l’onde la plus instable (analyse de stabilité linéaire) (s
−1)
Indices
c critique g gaz l liquide st stable t turbulent
La nomenclature ci-dessous se rapporte aux parties suivants.
Partie B et C
Alphabet latin
A terme de production macroscopique de Σ (s
−1) a terme de production microscopique de Σ (s
−1) a
1constante du terme de destruction de ρ ^ u
00iY
00(-)
a
collterme de production microscopique de Σ lié aux collisions (s
−1) a
turbterme de production microscopique de Σ lié à la turbulence (s
−1) C constante du rayon moyen d’équilibre (-)
C
1constante de la composante lente Φ
ij,1du tenseur de redistribution (-) C
10constante de la composante Φ
ij,wdu tenseur de redistribution liée aux parois C
2constante de la composante rapide Φ
ij,2du tenseur de redistribution (-) C
20constante de la composante du tenseur de redistribution liée aux parois Φ
ij,wC
ijélément (i,j) du terme de corrélation vitesse-gradient de pression
C
l= C
µ3/4/κ constante de la composante Φ
ij,wdu tenseur de redistribution liée aux parois
C
s0constante du terme de diffusion (modèle de Daly et Harlow) de l’équation du tenseur
de Reynolds (-)
13
C
yrconstante intervenant dans la modélisation du terme p
0 ∂ Y∂ x00i
proposée par Launder et Lumley (-)
C
yconstante intervenant dans la nouvelle modélisation du flux turbulent ρ u ^
00iY
00pro- posée par Demoulin (-)
C
1constante de l’équation du taux de dissipation de l’énergie cinétique turbulente (-) C
2constante de l’équation du taux de dissipation de l’énergie cinétique turbulente (-) C
µconstante intervenant dans la viscosité turbulente µ
t(pour les modèles à deux équa- tions et plus) (-)
C
µ1constante intervenant dans la viscosité turbulente pour les modèles à une équation (-)
D
3,2Diamètre Moyen de Sauter (m)
ρ D
ijélément (i,j) du terme de diffusion de ρ u ]
00iu
00jD
ijpélément (i,j) du terme de diffusion par la pression de ρ u ]
00iu
00jD
ijtélément (i,j) du terme de diffusion turbulente de ρ u ]
00iu
00jD
ijµélément (i,j) du terme de diffusion par le mouvement moléculaire de ρ u ]
00iu
00jd distance normale à la paroi (m)
F
capforce capillaire f variable
g variable h variable
KE
initialénergie cinétique avant la collision (J ) k énergie cinétique turbulente (m
2·s
−2)
l échelle de longueur (m)
l
colllongueur caractéristique de collision (m) l
mlongueur de mélange (m)
l
téchelle intégrale de turbulence (m)
l
∗échelle de longueur caractéristique de la turbulence (m) m masse (kg)
n nombre de gouttes par unité de volume (m
−3) Oh nombre d’Ohnesorge (-)
ρ P
ijélément (i,j) du terme de production de ρ u ]
00iu
00j14
P
k=
12P
kkterme de production d’énergie cinétique turbulente p pression (P a ; 10
5P a = 1bar)
Re nombre de Reynolds (-) r rayon des gouttes (m)
r
32Rayon Moyen de Sauter (m)
r
eqrayon moyen d’équilibre des gouttes (m) r
initialrayon des gouttes avant collision (m)
r
f inalrayon des gouttes générées par fractionnement d’une goutte après collision (m) SE
initialénergie de surface avant la collision (J)
SE
f inalénergie de surface après la collision (J) Sc nombre de Schmidt (-)
t temps (s)
u
ii
mecomposante de la vitesse (m ·s
−1)
u
∗échelle de vitesse caractéristique de la turbulence
V
avitesse intervenant dans le terme de destruction de Σ (m ·s
−1) v
rvitesse associée aux petites échelles (m ·s
−1)
W e nombre de Weber (-)
x
ii
mecomposante de l’espace (m)
n
kcomposante selon x
kde la normale unitaire à la paroi Y fraction massique du liquide (-)
Alphabet grec
α
0constante positive dans l’expression initiale du terme de production macroscopique de Σ (-)
α
00constante positive dans la nouvelle expression du terme de production macrosco- pique de Σ (-)
α
1constante du terme de production microscopique de Σ lié à la turbulence (-)
α
02, α
2constantes du terme de production microscopique de Σ lié aux collisions (-)
Γ
Σterme source de l’équation de la surface liquide moyenne volumique (m
−1·s
−1)
γ constante du terme de destruction de ρ u ^
00iY
00(-)
15
γ
0constante du terme de destruction de ρ ^ u
00iY
00(-) δ
ijsymbole de Kronecker
taux de dissipation de k (m
2·s
−3) κ constante de Von Karman (-)
µ coefficient de viscosité dynamique moléculaire (P a ·s)
µ
t, ν
t=
µρtcoefficients de viscosité turbulente (kg ·m
−1·s
−1; m
2·s
−1) ρ masse volumique variant entre celle du liquide et celle du gaz (kg ·m
−3) ρ u ]
00iu
00j= ρ R f
ijélément (i,j) du tenseur de Reynolds (kg ·m
−1·s
−2) Σ surface de liquide par unité de volume total (m
−1)
ρ Σ
ijélément (i,j) du terme de dissipation sous l’effet de la viscosité moléculaire de ρ u ]
00iu
00jσ coefficient de tension de surface (N ·m
−1)
σ
kconstante du terme de diffusion (modèle de Lien et al ) de l’équation du tenseur de Reynolds (-)
σ constante du terme de diffusion de l’équation du taux de dissipation de l’énergie ciné- tique turbulente (-)
τ fraction volumique du liquide (-) τ
colltemps caractéristique de collision (s)
τ
ijélément (i,j) du tenseur des contraintes visqueuses τ
t=
eke
temps caractéristique de la turbulence (s) τ
Ktemps de Kolmogorov (s)
Φ
ijélément (i,j) du terme de redistribution de ρ u ]
00iu
00jΦ
ij,1composante lente du tenseur de redistribution Φ
ijΦ
ij,2composante rapide du tenseur de redistribution Φ
ijΦ
ij,wcomposante du tenseur de redistribution Φ
ijliée aux parois
Indices
a atomisation
c critique
g gaz
eq équilibre
16
l liquide t turbulent
Symboles et opérateurs
∂ opérateur de dérivée partielle
∂ t opérateur de dérivée partielle par rapport au temps
∂ x
iopérateur de dérivée partielle par rapport à l’espace
¯ moyenne de Reynolds e moyenne de Favre
0
fluctuation turbulente au sens de Reynolds
00