3.2 Contribution de chaque mode de transfert thermique
3.2.5 Validation expérimentale des résultats de l'outil numérique
3.2.5.1 Paramètres inuençant l'émissivité d'une surface
Les propriétés radiatives des surfaces ont été étudiées dans le domaine du bâtiment, dans
le but de réduire l'augmentation de température des toits soumis au rayonnement solaire [112,
113]. Ainsi, plusieurs paramètres inuençant ses propriétés ont été identiés. Ces études ont
montré que l'émissivité d'une surface rugueuse est plus importante que celle d'une surface lisse.
En eet, lorsque la surface est rugueuse, le rayonnement incident arrivant sur la surface n'est
pas directement rééchit vers l'air (Fig.3.35). A chaque réexion qu'il subit,la surface absorbe
une partie de l'énergie du rayonnement. Aussi la part du rayonnement incident nalement
rééchie est moins importante dans le cas de la surface rugueuse.
Figure 3.35 Réexion d'un rayonnement incident sur une surface lisse (gauche) et sur une
surface rugueuse (droite)
La couleur également peut modier ces propriétés : les couleurs sombres ont une
émissi-vité plus élevée que les couleurs claires. La peinture inuence aussi beaucoup les propriétés
radiatives des surfaces car elle est composée de pigments de diérentes tailles, opacités, qui
peuvent former des agglomérats. De plus, la rugosité et l'épaisseur de peinture varient étant
données les nombreuses techniques d'application de la peinture.
3.2.5.2 Description des expériences
Des solutions pour réduire la température des jeux de barres ont été expérimentées par le
passé au sein de Siemens. La première solution a consisté à appliquer une couche de peinture
(laque) sur la paroi du conducteur ou la paroi extérieure de la cuve, tous deux composés
d'un alliage d'aluminium. D'après la littérature [37,44,70] et les mesures réalisées durant les
expériences à l'aide de la caméra infra-rouge (Tab.2.2), l'émissivité de la paroi en aluminium
varie entre0,05 et0,2selon l'état de surface (lisse et rééchissant ou rugueux) et celle de la
peinture (laque) varie entre0,87et0,97. Le transfert radiatif à l'intérieur ou à l'extérieur de
la cuve est donc amélioré.
La deuxième solution testée est une géométrie de conducteur avec des ouvertures verticales
(Fig.3.36). Ces ouvertures permettent un transfert convectif entre le gaz situé au centre du
conducteur et le gaz autour du conducteur. La convection à l'intérieur de la cuve est alors
améliorée.
Figure 3.36 Schéma des conducteurs avec ouvertures (gauche) et sans ouverture (droite)
testés
Ces solutions ont été appliquées à deux géométries de jeu de barres diérentes : Géométrie
1 et Géométrie 2 dont les dimensions sont données au Tab.3.3.
Tableau 3.3 Paramètres des géométries expérimentées
Paramètre Géométrie 1 Géométrie 2
Diamètre extérieur du conducteur [mm] 100 120
Epaisseur du conducteur [mm] 16 15
Largeur des ouvertures (Fig.3.36) [mm] 8 10
Diamètre extérieur de la cuve [mm] 300 385
Conductivité électrique du conducteur [S.m
−1] 32,1 10
6entre30 10
6et33 10
6Les deux géométries sont composées d'un conducteur placé dans une cuve remplie de
ensuite la cuve pour revenir au transformateur de courant et ainsi refermer le circuit électrique
(voir description des outils expérimentaux dans le Chapitre 2). Pour chaque géométrie, quatre
congurations ont été expérimentées (Tab.3.4 et Tab.3.5).
Tableau 3.4 Congurations experimentées avec la Géométrie 1
Conguration Géométrie 1 - Description
1.1 Conducteur sans ouverture, non peint
1.2 Conducteur avec ouvertures, non peint
1.3 Conducteur sans ouverture, peint
1.4 Conducteur avec ouvertures, peint
Remarques Pour toutes les congurations la surface extérieure de la cuve est peinte
Courants ecaces : 3150A et4000A
Pressions : 5,5bars et 7bars
Tableau 3.5 Congurations expérimentées avec la Géométrie 2
Conguration Géométrie 2 - Description
2.1 Conducteur sans ouverture, paroi extérieure de la cuve non peinte
2.2 Conducteur sans ouverture, paroi extérieure de la cuve peinte
2.3 Conducteur avec ouvertures, paroi extérieure de la cuve peinte
2.4 Conducteur avec ouvertures, paroi extérieure de la cuve non peinte
Remarques Pour toutes les congurations le conducteur n'est pas peint
Courant ecace : 5000A
Pression :6bars
3.2.5.3 Résultats des expériences et comparaison avec l'outil numérique
3.2.5.3.1 Géométrie 1 Les gures suivantes représentent la température moyenne
mesu-rée sur le conducteur dans les quatre congurations testées avec la Géométrie 1, sous diérentes
conditions de courant et de pression. Les températures sont adimensionnées par la
tempéra-ture de la conguration 1.1, sur la Fig.3.37. Elles sont adimensionnées par la températempéra-ture de
la conguration 1.1 sur le graphe de gauche de la Fig.3.38 et 1.2 sur celui de droite.
Les résultats de la Fig.3.37 montrent que la réduction de la résistance thermique de
convec-tion apportée par les ouvertures de la géométrie permet de réduire la température du
conduc-teur entre 9 % et 11 %. La réduction de résistance thermique de rayonnement suite à
l'aug-mentation de l'émissivité du conducteur entraîne également une réduction de la température
de celui-ci entre7 % et 10 %. L'amélioration de la convection apportée ici permet une
réduc-tion de température plus importante que l'amélioraréduc-tion du transfert radiatif. Lorsque les deux
solutions sont couplées, la réduction de température est encore plus importante :15 %.
La variation de courant entre les expériences est trop petite pour observer son inuence sur
la réduction de température. En revanche, la gure montre que la réduction de température
induite par les ouvertures du conducteur est moins importante lorsque la pression est plus
élevée : environ11 % de réduction à 5,5bars et10 % à 7bars. La diminution de la résistance
de convection suite à l'augmentation de la pression et à l'ajout d'ouvertures ne s'additionne
donc pas. C'est pourquoi dans le modèle de Kirchho, ces deux résistances thermiques de
convection seraient à placer en parallèle et non en série.
Figure 3.37 Température moyenne mesurée sur le conducteur dans les quatre congurations
de la Géométrie 1 testées, adimensionnée par la température de la conguration 1.1
De même, la réduction de température entraînée par l'amélioration du transfert radiatif
est moins importante lorsque la pression est élevée : environ9 % de réduction à5,5barset7 %
à7bars. En eet, par analogie électrique, le ux circulant dans la branche convective est plus
élevé suite à l'augmentation de pression et réduit celui circulant dans la branche radiative.
Aussi, le ux circulant dans cette branche, suite à la réduction de la résistance thermique
de rayonnement lorsque la pression est élevée, est plus faible que lorsque la pression est plus
petite.
Figure 3.38 Température moyenne mesurée sur le conducteur dans les congurations 1.1
et 1.3 (gauche) et 1.2 et 1.4 (droite) de la Géométrie 1
Les Fig.3.38 mettent en évidence que la réduction de la température du conducteur suite
à l'amélioration du transfert radiatif avec le conducteur sans ouverture est plus importante
que celle obtenue dans le cas du conducteur avec ouvertures. Elle est d'environ 9 % dans le
cas sans ouverture et de5 % dans le cas avec ouvertures. Cela caractérise, une fois de plus, la
concurrence entre les deux branches du circuit électrique équivalent.
3.2.5.3.2 Géométrie 2 Les gures suivantes représentent la température moyenne
me-surée sur le conducteur dans les quatre congurations testées avec la Géométrie 2, dans
diérentes conditions de courant et de pression. Les températures sont adimensionnées par la
température de la conguration 2.1, sur la Fig.3.39. Elles sont adimensionnées par la
tempé-rature de la conguration 2.1 sur le graphe de gauche de la Fig.3.40 et 2.3 sur le graphe de
droite.
Figure 3.39 Température moyenne mesurée sur le conducteur dans les quatre congurations
de la Géométrie 2 testées, adimensionnée par la température de la conguration 2.1
Les résultats de la Fig.3.39 montrent que la réduction de la résistance thermique de
convec-tion apportée par les ouvertures de la géométrie permet de réduire la température du
conduc-teur de 9 %. La réduction de résistance thermique de rayonnement à l'extérieur de la cuve
entraîne également une réduction de la température du conducteur de19 %. Contrairement au
cas précédent, la réduction de température est plus élevée suite à l'amélioration du
rayonne-ment et la diérence est beaucoup plus importante. Lorsque les deux solutions sont couplées,
la réduction de température est encore plus grande : 33 %.
Figure 3.40 Température moyenne adimensionnée mesurée sur le conducteur dans les
congurations 2.1 et 2.2 (gauche) et 2.3 et 2.4 (droite) de la Géométrie 2
Les graphes de la Fig.3.40 mettent en évidence que la réduction de la température du
conducteur suite à l'amélioration du transfert radiatif avec le conducteur sans ouverture est
moins importante que celle obtenue dans le cas du conducteur avec ouvertures. Elle est
d'en-viron 19 % dans le cas sans ouverture et de 26 % dans le cas avec ouvertures. Ce résultat
est cohérent car, contrairement au cas précédent de la Géométrie 1, les résistances de
convec-tion et de rayonnement sont en série et plus en parallèle. Leurs eets peuvent donc se cumuler.
3.2.5.3.3 Géométries 1 et 2 Les résultats obtenus avec les géométries 1 et 2 ne sont
pas facilement comparables, étant donné les diérents paramètres géométriques et les
dié-rentes conditions d'essai. Néanmoins, ces résultats peuvent être comparés d'un point de vue
Les congurations comprenant le conducteur avec ouvertures peuvent constituer une
ré-férence. Dans la Géométrie 1, l'amélioration du transfert radiatif à l'intérieur de la cuve,
obtenue en augmentant l'émissivité du conducteur, entraîne une réduction de température
moins importante que celle obtenue avec les ouvertures (en moyenne10 % avec ouvertures et
8,5 % avec peinture). A l'inverse, l'amélioration du transfert radiatif, suite à l'augmentation
de l'émissivité de la paroi extérieure de la cuve, induit une réduction de température
beau-coup plus importante que celle obtenue avec les ouvertures (9 % avec ouvertures et 19 %avec
peinture). Cela est en accord avec les résultats de l'outil numérique prédisant une réduction
de température plus importante en augmentant l'émissivité de la paroi extérieure de la cuve
que celle de la paroi du conducteur.
3.2.5.4 Conclusion
Des expériences ont été réalisées sur des jeux de barres monophasés dans le but d'observer
l'inuence sur la température d'une modication d'émissivité et de résistance de convection.
Les résultats obtenus sont en accord avec ceux prédits par l'outil numérique.
Une modication de l'émissivité de la paroi extérieure de la cuve entraîne une réduction
de température du jeu de barres plus importante qu'une augmentation des émissivités à
l'intérieur de la cuve. La réduction de la résistance de convection permet une diminution des
températures du modèle plus importante que l'augmentation des émissivités à l'intérieur de
la cuve.
Ces expériences mettent également en évidence la concurrence entre certaines
améliora-tions qui, lorsqu'elles sont combinées, ont moins d'inuence sur les échauements. En eet,
l'augmentation de l'émissivité de la paroi extérieure de la cuve accroît la diminution de
tem-pérature induite par la réduction de la résistance de convection à l'intérieur du module. En
revanche, l'augmentation de l'émissivité du conducteur réduit son eet. Ceci est une fois de
plus en accord avec les résultats de l'outil numérique.
Dans le document
Etude des phénomènes électro-thermiques dans l'appareillage haute tension
(Page 142-147)