153
Mahutin Anicet HOUNSA
L’objectif principal de notre travail est d’utiliser de manière optimale le rônier et le rotin comme armatures dans une nervure en vue de réaliser une dalle en éco-matériau.
Dans un premier temps, nous avions étudié quelques caractéristiques physiques et mécaniques du rônier et du rotin.
Les résultats de l’étude de la rétractibilité totale et de la cinétique d’absorption d’eau du rônier indiquent que certains traitements doivent être appliqués pour imperméabiliser les tiges de rônier avant qu’elles n’entrent en contact avec le béton frais. Aussi, la masse volumique du rônier d’étude nous a-t-elle permis de classer ce bois parmi les bois durs.
Ensuite, les caractéristiques mécaniques déterminées nous ont permis d’étudier les nervures de la dalle d’un plancher accessible puis celles de la dalle d’un plancher inaccessible pour un bâtiment de dimensions 4 sur 3m m. Les résultats issus de cette étude indiquent que les nervures à armatures de rônier et de rotin peuvent être utilisées pour les dalles faiblement chargées. Pour la réalisation de ces nervures, il convient d’utiliser des bétons autoplaçants faits avec des graviers de très faible dimensions : leur dimension ne doit pas dépasser 10mm.
Par ailleurs, la portée maximale des nervures à armatures de rônier et de rotin est fonction de leur entraxe et du chargement. Pour un entraxe de 60cm, la portée maximale de ces nervures, est de 3,50m pour les planchers inaccessibles et 3, 25m pour le plancher accessible considéré (2,50kN m2 pour les charges d’exploitation).
En outre, l’étude économique révèle que l’utilisation des armatures de rônier et de rotin dans les nervures et, des entrevous en béton de balle de riz a une influence positive sur le coût de la dalle (table de compression non comprise).
L’étude réalisée dans le cadre de cette recherche n’est qu’une phase dans la maîtrise complète de la technologie béton armé de rônier et de rotin. Ainsi, en perspectives, faudra-t-il :
étudier l’influence de l’âge et du diamètre sur les caractéristique mécanique du rônier et du rotin ;
étudier l’interface béton de latérite et béton ordinaire ;
réaliser l’essai d’arrachement et évaluer la longueur d’ancrage des armatures en rônier et en rotin ;
étudier la stabilité dimensionnelle et la durabilité des armatures en rônier et en rotin dans le béton ;
simuler le comportement de la nervure.
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Mahutin Anicet HOUNSA
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ANNEXES
A.
160
Mahutin Anicet HOUNSA
Annexe A: Données relative aux essais physiques du rônier
Tableau A.1 : Données pour la rétractibilité totale
N° de
161
Mahutin Anicet HOUNSA
Tableau A.2 : Tableau de l’évolution de la masse du rônier en fonction du temps
N° de l’éprouvette
162
Mahutin Anicet HOUNSA
Tableau A.3 : Données relatives à la masse volumique N° de
Tableau A.4 : Tableau de calcul des volume
N° de
163
Mahutin Anicet HOUNSA
Annexe B : Données relatives aux essais mécaniques du rônier
Photo B.1 : Prise de la masse d’une éprouvette après rupture à la compression axiale pour déterminer l’humidité de l’éprouvette au moment de l’essai
Photo B.2 : Prise de la masse d’une éprouvette après rupture à la traction axiale pour déterminer l’humidité de l’éprouvette au moment de l’essai
C.
164
Mahutin Anicet HOUNSA
Annexe C : Données relatives à l’étude des constituants du béton Tableau C.1 : Résultat d’analyse granulométrique sur le sable
Matériau : le sable Provenance : le sable lagunaire Température : ambiante Diamètre maximale : 5 mm
Masse initiale sèche: 1500 g Diamètre du tamis
Pourcentage de perte (P) 1500 1494
Le pourcentage de pertes étant inférieur à 2%, la manipulation est validée.
Tableau C.2 : Résultat d’analyse granulométrique sur le gravier Matériau : le gravier Provenance : Lokossa
Température : ambiante Diamètre maximale : 12,5 mm Masse initiale sèche: 7000 g
Diamètre du tamis
Pourcentage de perte (P) 7000 6995
Le pourcentage de pertes étant inférieur à 2%, la manipulation est validée.
165
Mahutin Anicet HOUNSA
Tableau C.3 : Masse volumique de l'eau en fonction de la température (NF EN 1097-6) Température
°C
Masse volumique Mg/m3
5 1,0000
6 0,9999
7 0,9999
8 0,9998
9 0,9998
10 0,9997
11 0,9996
12 0,9995
13 0,9994
14 0,9992
15 0,9991
16 0,9989
17 0,9988
18 0,9986
19 0,9984
20 0,9982
21 0,9980
22 0,9978
23 0,9975
24 0,9973
25 0,9970
26 0,9968
27 0,9965
28 0,9962
29 0,9959
30 0,9956
166
Mahutin Anicet HOUNSA
Tableau C.4 : Valeurs préconisées pour l’équivalent de sable (TCHEOUALI A. 2015) E.S à vue E.S Piston Nature et qualité du sable
E.S < 65 E.S < 60 Sable argileux : risque de retrait ou de gonflement à rejeter pour des bétons de qualité
65 ≤ E.S < 75 60 ≤ E.S < 70
Sable légèrement argileux, de propreté admissible pour bétons de qualité courante quand on ne craint pas particulièrement le retrait
75 ≤ E.S < 85 70 ≤ E.S < 80
Sable propre à faible pourcentage de fines particules argileuses convenant parfaitement pour les bétons de haute qualité.
E.S ≥ 85 E.S ≥ 80
Sable très propre : l’absence presque totale de fines particules argileuses, risque d’entrainer un défaut de plasticité du béton qu’il faudra rattraper par une augmentation du dosage en eau
Tableau C.5 : Consistance du béton (DREUX G.)
Consistance du béton
Affaissement au cône
167
Mahutin Anicet HOUNSA
Tableau C.6 : Valeurs approximatives du coefficient granulaire G (DREUX G.)
Tableau C.7 : Correspondance entre classe vraie et dénomination normalisée des ciments.
Dénomination normalisée 32,5 MPa 42,5 MPa 52,5 MPa Classe vraie ‘c 45 MPa 55 MPa > 60 MPa
Tableau C.8 : correction sur le dosage en eau en fonction de la dimension maximale D des granulats (si D ≠ 25 mm) (DREUX G.)
Qualité des granulats
Dimension D des granulats Fins
(D 16 mm)
Moyens (25 < D < 40 mm)
Gros (D 50 mm)
Excellente 0,55 0,60 0,65
Bonne, courante 0,45 0,50 0,55
Passable 0,35 0,40 0,45
Ces valeurs supposent que le serrage sera effectué dans de bonnes conditions (par vibration en principe).
Dimension maximale D
des granulats...(mm) 5 10 16 25 40 63 100 Correction sur le dosage
en eau...(%)
+ 15 + 9 + 4 0 – 4 – 8 – 12
168
Mahutin Anicet HOUNSA
Figure C.1 : Abaque permettant d’évaluer approximativement le dosage en ciment C à prévoir en fonction du rapport C/E et de l’ouvrabilité désirée (affaissement au cône A)
(DREUX G.)
Tableau C.9 : Valeurs du coefficient K (DREUX G.)
Vibration Faible Normale Puissante
Forme des granulats (du sable en
particulier) Roulé Concassé Roulé Concassé Roulé Concassé 400 + fluidifiant
169
Mahutin Anicet HOUNSA
Tableau C.10 : Valeurs du coefficient de compacité (DREUX G.)
Consistance Serrage Nota : ces valeurs sont convenables pour des granulats roulés sinon il conviendra
d’apporter les corrections suivantes : —sable roulé et gravier concassé : – 0,01 ; —sable et gravier concassé: – 0,03.
D.
170
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Annexe D : Données relatives à l’étude des nervures
Tableau D.1 : Résultat de l’enquête sur le prix du stipe du rônier Individu Prix du stipe de 2m
(FCFA)
1 6500
2 7500
3 7000
Moyenne 7000
Tableau D.2 : Résultat de l’enquête sur le prix du rouleau de lianes de rotin Individu Prix du rouleau
(FCFA)
1 6500
2 6500
3 6500
Moyenne 6500