VISCOPLASTICITÉ DYNAMIQUE DE POLYCARBONATES AUX GRANDES VITESSES DE DÉFORMATION, RELATIONS STRUCTURE-PROPRIÉTÉS

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VISCOPLASTICITÉ DYNAMIQUE DE

POLYCARBONATES AUX GRANDES VITESSES DE

DÉFORMATION, RELATIONS

STRUCTURE-PROPRIÉTÉS

P. Steer, F. Rietsch, J.-L. Lataillade, A. Marchand, N.-E. El Bounia

To cite this version:

P. Steer, F. Rietsch, J.-L. Lataillade, A. Marchand, N.-E. El Bounia. VISCOPLASTICITÉ

DY-NAMIQUE DE POLYCARBONATES AUX GRANDES VITESSES DE DÉFORMATION,

RELA-TIONS STRUCTURE-PROPRIÉTÉS. Journal de Physique Colloques, 1985, 46 (C5),

pp.C5-415-C5-423. �10.1051/jphyscol:1985552�. �jpa-00224783�

VISCOPLASTICITE DYNAMIQUE DE POLYCARBONATES AUX GRANDES VITESSES DE

DEFORMATION, RELATIONS STRUCTURE-PROPRI ETES

++

++

++

P . Steer, F . ~ i e t s c h + , J.-L. Lataillade

,

A . Marchand e t N.-E. E l Bounia EtabZissement Technique Central de Z'Armernent, 16, b i s avenue Prieur de Za CGte-d 'Or, 941 14 ArcueiZ Cedex, France

+~aboratoire des Stmctures e t Proprie'te's de l r E t a t SoZide, L.A. CNRS 234, Universite' des Sciences e t Techniques de LiZZe, 59655 ViZleneuve dlAscq Cedez, France

++

_{Laboratoire de Me'canique Physique, U.A. CNRS 867, Universite' de Bordeaux I ,}

351 Coups de Za Libe'ration, 33405 TaZence Cedex, France

Resume

-

Les comportements rheologiques de polycarbonates techniques s o n t @ t u -

rn

grande v i t e s s e de d i s t o r s i o n e t I grande v i t e s s e de compression ( l o 2 s-'

-

5

l o 3

s-') en f o n c t i o n de l a temperature (10°C

-

150°C) par des d i s p o s i - t i f s I barres de Hopkinson. Pour l e mode de compression, l e s r e s u l t a t s s o n t com ares avec ceux obtenus c3 t r e s f a i b l e v i t e s s e de deformation s-'

-

lo-'

s - I ) . On met en evidence dans ce d e r n i e r cas l ' e x i s t e n c e dlune v i t e s s e de deformation c r i t i q u e correspondant une t r a n s i t i o n de r e l a x a t i o n ; en o u t r e l ' i n f l u e n c e d'un p r 6 t r a i t e ~ e n t thermique e s t aussi abordee.

A b s t r a c t

-

Rheological behaviours o f engineering polycarbonates are i n v e s t i - h i g h shear s t r a i n r a t e s and a t h i g h compressive s t r a i n r a t e ( l o 2 s-'

-

5

l o 3

s - l ) f o r temperatures ranging from 10°C t o 150°C, by means o f Hopkin- son pressure bar a p p a r a t i . For t h e compressive mode t h e r e s u l t s a r e compared t o those ones obtained a t low s t r a i n r a t e s s-'

-

lo-'

s - I ) . A c r i t i c a l l o a d i n g s t r a % n r a t e i s p o i n t e d o u t , which i s r e l a t e d t o a r e l a x a t i o n t r a n s i - t i o n . Moreover t h e i n f l u e n c e o f a prethermal treatment i s studied.

I. INTRODUCTION

Les polycarbonates sont des polymeres s o l i d e s s u b c r i s t a l l i n s q u i en mecanique presen- t e n t deux t r a n s i t i o n s p r i n c i p a l e s :

-

1 'une p r i n c i p a l e ou r e l a x a t i o n ol au voisinage de l a temperature de t r a n s i - t i o n v i t r e u s e Tg q u i e s t generalement proche de 150°C ;

-

l ' a u t r e secondaire ou r e l a x a t i o n B s i t u e e aux a l e n t o u r s de T6 =

-

80°C. S i l a premiere r e l a x a t i o n r e s u l t e de mouvements de grands segments de l a chafne p r i n - c i p a l e (temps longs), l ' a u t r e e s t generalement i d e n t i f i e e I des mouvements p l u s l o - caux n'engageant que des branchements l a t e r a u x (temps p l u s c o u r t s ) . Parce q u ' i l s pos- sedent de bonnes p r o p r i e t e s optiques,mecaniques e t en p a r t i c u l i e r au choc, l e s poly- carbonates en t a n t que materiaux de s t r u c t u r e o n t 6 t e largement etudies e t on pourra r e l e v e r en p a r t i c u l i e r l e s travaux fondamentaux de BAUWENS e t BAUWENS-CROWET :

/ I / ,

/2/, /3/, /4/ p a r exemple.

En p a r t i c u l i e r BAUWENS e t a l t . ont.montr@ ( r e f . /I/) que pour un poiycarbonate @ t u d i 6

a

t r e s f a i b l e v i t e s s e de t r a c t i o n E dans l ' i n t e r v a l l e de temperature T (20°C

-

145°C) l e s e u i l p l a s t i q u e a o b e i s s a i t

a

l a r e l a t i o n :

Y

C5-416 JOURNAL

DE

PHYSIQUE

expression dans laquelle l e s parametres A

,

C e t l ' e n e r g i e d'activation E sont des caract6ristiques du mat6riau ajustees auxadonkes experimentales.

Lorsque dans l a gamme de temperature explor@e l e materiau possede une t r a n s i t i o n se- condaire 8 , l a forme l i a n t l a contrainte dl@coulement 1 l a vitesse de deformation e s t plus complexe e t peut se deriver de l a theorie de EYRING /5/ ; l a forme obtenue s ' e - c r i t au premier ordre du developpement selon :

e t t r a d u i t l ' i n t e r v e n t i o n simultanee des processus moleculaires de type

B

e t de type

a .

Une r e l a t i o n de type ( 2 ) a pu Ptre parfaitement i d e n t i f i e e dans l e cas d'un PVC ( r e f . / I / ) , pour des vitesses de deformation n'excedant pas cependant

lo-'

s"' dans l a plage ( - 50°C,

+

70°C), en mode de traction e t l e s auteurs ont pu mettre en evi- dence, par

u n

principe de superposition temperature-vitesse de d&formation, une vi- tesse de deformation c r i t i q u e de 1 'ordre de 1 ~ l ~ u r une courbe maitresse ramenee 2 une temperature de reference de O°C. En deqa de E~ l a deformation au s e u i l d'ecoule-

ment eSt gouvernee par l a relaxation a du PVC, au-deld l e processus 8 e s t subordonne

?t l a liberation prealable des modes locaux de relaxation 8.

Des constatations analogues avaient-d@jZ

ete

f a i t e s

a

propos du

PMMA

par ROETLING

/6/.

La v i t e s s e de deformation c r i t i q u e sc obeit 1 l a r e l a t i o n

g

c

=

l/cg

exp ( E ~ / R T )

Lorsque l e s conditionnnements en temperature nepermettent pas de t r a v a i l l e r autour de l a temperature T b , on peut toujours y acceder en augmentant l a v i t e s s e de defor- mation s i 1 'on admet qu'un accroissement de l a vi t e s s e de deformation equivaut une diminution de l a temp&rature;et independamment du caractere mol@culaire des mecanis- mes mis en jeu, 1 'etude du polycarbonate dans une large gamne de temperatures e t de vitesses de deformation e s t susceptible de reveler des t r a n s i t i o n s caract6ristiques de materiaux, exprim6es s o i t en termes de vitesses c r i t i q u e s ou de temperaturescriti- ques.Paralli2lement ?I c e t o b j e c t i f , nous avons voulu etudier l ' i n f l u e n c e d'un p r e t r a i - tement thermique sur l a contrainte viscoplastique en cisaillement.

11. DISPOSITIFS EXPERIMENTAUX 11.1. Essais 1 grande vitesse

Aux

grandes vitesses de deformation, l e s e s s a i s ont

ete

r e a l i s e s 3 l a f o i s en compres- sion e t en torsion au moyen de l a technique des barres de Hopkinson (resp. r e f . /7/ e t

/8/)

qui consiste

a

mettre en place une ligne mecanique barre Clastique incidente- echantillon-barre elastique de transmission dans laquelle vont se propager des ondes t r a n s i t o i r e s s o i t de compression, s o i t de torsion.

Du

f a i t de l a rupture d'impgdance par l ' e c h a n t i l l o n une onde incidente E I ( ~ ) (ou y i ( t ) ) va 6 t r e en p a r t i e reflechie :

~ ~ ( t ) (OU y R ( t ) ) . C 1 e s t c e t t e onde reflechie qu1,moyennant certaines hypotheses ou precautions sirnpllficatrices (/9//10/), gouverne l a v i t e s s e de deformation moyenne dans l e specimen en compression ou en torsion :

( 4

b i s )

Dans (4) e designe 1 'epaisseur de 1 '@chantillon sous forme de palet cylindrique e t C l b l a v i t e s s e des ondes longitudinales dans l e s barres (- 5 200

m

s-1).

Dans (4 b i s ) C designe l a vitesse des ondes transverses dans l e s barres (-3040 rn

I-'), pb l e u r $!he volumique e t J leur moment d ' i n e r t i e polaire ;

r,

e s t l e rayon moyen de 1 '6prouvette tubulaire 5 mince paroi (gpaisseur a) e t e designe sa'longueur u t i l e .

Dans c e t t e derniPre expression

R

d@signe l e rayon des barres ( d ' e n t r e e ou de s o r t i e ) .

Dans

( 5 ) , Ab e t

A.

sont respectivement l e s sections des barres e t de

1

'echantillon.

L ' h i s t o i r e des contraintes e t des vitesses de deformation caracteristique du materiau

s u i t par e f f e t d'interaction entre

1

'6chantillon e t 1e d i s p o s i t i f de chargement une

equation d'appareillage dont on pourra trouver une exploitation en /11/

ou

/12/.

Quant au passage de l a vitesse de deformation

Z

l a deformation, i l se f a i t par une

mPthode d'integration de SIMPSON, en considerant que l a deformation e s t quasiment

isovolume

;

l a mesure obtenue e s t alors une mesure de deformation vraie

E,

s e l m 1131:

dans l e cas de l a compression.

Dans l e cas de l a torsion, i l n'y a pas l i e u d'effectuer une t e l l e correction.

A

t i t r e d'exemple, l a figure 1 rapporte les resul t a t s en torsion d'un polycarbonate

vierge (LEXAN) pour quatre vi tesses de deformation viscoplastique.

On peut noter l'augmentation du seuil viscoplastique avec c e t t e vitesse de deforma-

tion conformement

8

1 'equation ( 1 ) .

PC

VIERGE

20

I

O

5

i

.

6 7 .

log

.i.

Figure

1 :

Influence de l a vitesse de distorsion sur

l e seuil viscoplastique d'un polycarbonate

LEXAN

vierge,

a

temperature ambiante

Influence of the shear strain rate on t h e

C5-418

JOURNAL

DE

PHYSIQUE

11.2. Essais

a

f a i b l e v i t e s s e

11s ont 6t.G r e a l i s e s seulement pour l e mode de compression

?I

l ' a i d e d'une machine

INSTRON

a

p a r t i r d1@prouvettes

de mOme

geometric

que c e l l e retenue pour l e s e s s a i s

a

grande vi tesse.

111. RESULTATS

EN

COMPRESSION

La figure

2

montre que l e polycarbonate type

LEXAN

a

un comportement elasto-

viscoplastique e t que l'ecoulement plastique r e s t e important mOme

l

grande vitesse.

La contrainte d'ecoulement ( p r i s e a

I 'apogee de l a courbe contrainte-deformation) e s t

multipliee par deux pour une t r a n s l a t i o n de cinq ,decades de l a v i t e s s e de d6formation.

Figure 2

:

Influence de l a v i t e s s e de compression s u r l e comportement d'un poly-

carbonate (type LEXAN)

Influence of the compressive s t r a i n rate on the mechanicaZ behaviour

of a po Zycarbonate (LEXAN)

Compte tenu des durees de l'onde t r a n s i t o i r e de compression ( ~ 1 6 0

US) l a deformation

maximale a t t e i n t e a &t@

de 1 'ordre de

40 %

pour une v i t e s s e

E

de 3 500 s - l . Aucune

rupture d'echantillon n ' a pu Otre obtenue. I1 f a u t noter qu'apres mise en temperature

au-dessus de l a temperature de t r a n s i t i o n vitreuse, mOme l e s echantillons presentant

jusqu'l 40

%

de deformation r e s i d u e l l e recouvrent leurs dimensions i n i t i a l e s .

Analyse des r e s u l t a t s

La variation de

a /T

en fonction de l a v i t e s s e de deformation en Gchelle logarithmi-

que e s t rapporteeysur l a figure 3 e t s a t i s f a i t l e modele dlEYRING e t l e s r e s u l t a t s

?I

f a i b l e v i t e s s e sont en accord avec ceux de BAUWENS /2/ obtenus

a

p a r t i r d ' e s s a i s de

compression

a

basse temperature (au voisinage de l a t r a n s i t i o n secondaire

TB

=

-

80°C) e t pour de f a i b l e s vitesses

6

-

4.16

lom3 s-'. Cependant l e s parametres

de 1 'equation dlEYRING ( r e l a t i o n ( 2 ) ) ne sont pas constants aux grandes v i t e s s e s de

deformation comme 1 'indique clairement l a figure 4. Cette constatation recoupe une

observation d e j l f a i t e sur de

1

' a c e t a t e de cellulose ou sur du polystyrene choc par

SIGNORET /13/. Le f a i t d'obtenir des reseaux "en eventail" s'explique par une sensi-

b i l i t e de l a contrainte d'ecouletrent ajoutee

ti

u n

e f f e t de durcissement du materiau

e t ce

?I

p r i o r i jusqu'a

u n

c e r t a i n point de l a deformation non a t t e i n t dans nos expe-

riences

:

en e f f e t , pour des vitesses d'impact &lev@es

c e r t a i n s auteurs /14/ ont pu

obtenir une forme de rheo-fluidification du materiau.

Dans c e t t e gamme de v i t e s s e s , l'analyse de l a deformation en t a n t que processus ther-

miquement active necessite l a determination des parametres de c e t t e activation.

pression)

Y i e l d point divided by t h e absolute temperature as a function o f t h e s t r a i n r a t e (a and

B

processes i n t h e compression mode)

Figure

5 :

Volume d'activation en fonction

Figure

6 :

Energie l i b r e d'activation

de l a temperature determine

a

p a r t i r d ' e s -

en fonction de l a temperature

L'approche thermodynamique e t cinetique de l a deformation plastique des polymeres

amorphes developpee par ESCAIG

/15/

permet l a determination du volume d'activation

e t de

1

'energie l i b r e d'activation

AGa

dont 116volution avec la tempvature e s t ye-

presentee s u r l a figure

5

pour des v i t e s s e s de deformation de 480 s - e t 2000 s-

A

A G ~ (~~/rnole) *

g=

2000s-l

s a i s de compression dynamique

2000. 50. 40. 1500. 30. 20. 10. D

Activation volume versus temperature derived from dynamic compressive t e s t s

o

E s

480 8-' - 4 - 9 - 9 -

&=-

.

C Free a c t i v a t i o n energy as a function o f temperature 300 350 400 T(OK) 300 350 400 TPK)

On

peut noter l ' e x i s t e n c e de deux mecanismes de deformation

:

JOURNAL

DE

PHYSIQUE

presentee par une equation dlARRHENIUS representant l ' a c t i v a t i o n d'un seul

mecanisme de deformation. Ainsi

:

a =

11 pour

r

=

2000 s-'

,

Tc =

353OK

AGa =

akT

a

=

12 pour

=

480 s-'

,

Tc =

333OK

L'extrapolation au zero absolu montre que l a d r o i t e passe par

1

'origine

;

d'une f a -

qon generale i l e s t possible de rendre compte de l a cinetique de deformation par

:

.

.

AGa

(u-ui ,T)

E = E~

exp

-

kT ( 7 )

ui e t a n t une variable interne qui en premiere approximation represente l a dependance

s t r u c t u r a l e des parametres d'activation. Ce mode apparait s i m i l a i r e

B

celui de l a

p l a s t i c i t s par activation thermique du glissement dans l e s solides c r i s t a l l i n s . Quant

au volume d ' a c t i v a t i o n , i l e s t defini a l o r s par l a r e l a t i o n

:

e t e s t determine

a

p a r t i r de l a figure

4.

I1 represente une mesure de l a s e n s i b i l i t e

de l a contrainte dl@coulement

a

l a vitesse de deformation. Sa variation avec l a tem-

perature e s t i l l u s t r e e par l a figure 6.

-

en deqB de 333°K

('

10°K), l e volume

V rend compte des mouvements correles

d'unites s t r u c t u r a l e s . Les bandes de cisaillement Stant s i t u e e s

&

~ r / 4 de

l ' a x e de compression, l e volume d ' a c t i v a t i o n de cisaillement,

Vc,

carac & i s -

tique du phenomene vaut deux f o i s

V. Vc e s t onc de 1 'ordre de

2 100

1'

e t

comme l e volume

d ' u n

monodre e s t de

352

8 3 ,

on peut en conclure

un ca-

r a c t e r e local des processus d ' a c t i v a t i o n sur environ s i x elements monomeres.

-

au-dela deS343OK, l a quantite

V r e f l e t e une f o r t e dependance du terme preex-

ponentiel

E

en contrainte. Pour l e s deux v i t e s s e s de s o l l i c i t a t i o n choisies

l ' e n e r g i e 'libre de GIBBS e s t sensiblement constante

AGM = 32,5

? 3 kJ/mole.

Ce r e s u l t a t e s t caracteristique de l a deformation contr6lee par des mecanismes diffu-

sionnels rencontres en p l a s t i c i

t e

c r i s t a l l ine /16/. La v i t e s s e de deformation peut

a l o r s s'exprimer par

:

qui e s t de l a forme

:

r e l a t i o n mettaFt en evidence une temperature caracteristiqueTdu matt2riau.A condition

de consid@rer c0 constant, on peut determiner l a variation de

Tc

avec l a v i t e s s e de

deformation.

Pour

E

=

4.16

s-', on trouve Tc

=

-

105°C

+

10°C. Ce r e s u l t a t e s t

B

rapprocher

de celui de BAUWENS /2/ e t on peut donc affirmer sans ambiguite que l a temperature

c r i t i q u e Tc e s t l i e e

ti

l a temperature

TB

comme cela a d@ja

ete

observe s u r des

PEMA

e t PMMA /16/.

IV. INFLUENCE D ' U N TRAITEMENT THERMIQUE

EN

TORSION

Pour l e s f a i b l e s v i t e s s e s de deformation nous n'avons pas effectue d ' e s s a i s systema-

tiques pour couvrir pratiquement deux decades comme dans l e cas de l a compression.

pour = 222 s-'; e l l e a t t e i n t 60 MPa pour y = 2000 s-'. C ' e s t d i r e que pour c e t t e v a r i e t e de polycarbonate l ' i n f l u e n c e de l a v i t e s s e de deformation e s t beaucoup moins importante. On pourra se r e p o r t e r

a

/17/ pour p l u s de d e t a i l s . Nous avons pu v e r i f i e r cependant que 1 '6 v o l u t i o n de l a c o n t r a i n t e dlGcoulement en f o n c t i o n de l a v i t e s s e de d i s t o r s i o n s u i t une l o i dlEYRING dans l e sens d'une augmentation du s e u i l viscoplas- t i q u e . Les eprouvettes o n t subi un r e c u i t de 48 heures

a

des temperatures de 80°C e t de 130°C (resp. PC 80 e t PC 130). Nous avons pu v e r i f i e r par d i f f r a c t o m e t r i e aux ray- ons X ( f i g . 7) que ces operations de r e c u i t n ' e n t r a i n a i e n t pas de c r i s t a l l i s a t i o n de l a s t r u c t u r e .

F i g u r e 7 : Analyse par d i f f r a c t o m e t r i e X 20 50 +(%)

montrant l a non-modification c r i s t a l l i n e Figure 8 : I n f l u e n c e du r e c u i t sur l e de polycarbonate apres r e c u i t s e u i l v i s c o p l a s t i q u e d ' u n polycarbonate

X ray d i f f r a c t i o n analysis showing LEXAN

t h e amorphous s t a b i Z i t y a f t e r a thermal Influence of a thermal pretreatment on

treatment the yield point o f a LEXAN pozycarbonate

L ' i n f l u e n c e du r e c u i t e s t t r e s marquee e t

a

t i t r e d'exemple on pourra se r e p o r t e r aux r e s u l t a t s obtenus 8 l a temperature d ' e s s a i de 80°C : f i g . 8.

Ces observations recoupent b i e n c e l l e s d e j & f a i t e s p a r ADAM e t a l t . /18/ p a r exemple e t nous remarquons de mgme

-

par,une technique d'analyse thermique d i f f e r e n t i e l l e

-

que l e p i c endothermique sur un e c h a n t i l l o n non r e c u i t d i s p a r a i t apres un t r a i t e m e n t thermique. A i n s i sur l e p l a n thermodynamique l e r e c u i t semble a v o i r l e m6me e f f e t que l a deformation v i s c o p l a s t i q u e : f i g . 9,10,11,12. T MPa Y 40 30 20

Le t r a i t e m e n t thermique j u s t e au dessous de l a temperature de t r a n s i t i o n vi'treuse peut occasionner des m o d i f i c a t i o n s s t r u c t u r a l e s : d i m i n u t i o n du volume l i b r e ou de 1 'e n t h a l p i e e t ces m o d i f i c a t i o n s peuvent C t r e d e c r i t e s par une d e n s i f i c a t i o n du ma- t e r i a u q u i correspond & une d i m i n u t i o n AS de l ' e n t r o p i e de c o n f i g u r a t i o n s a t i s f a i - sant l e p r i n c i p e d'equivalence temps-temperature de WILLIAM, LANDEL e t FERRY /19/ s e l o n :

17744 (Tg

-

Tgo)

exp (AS/R) = lo 51,6 + (Tg

-

Tgo) ( I 1 )

Tg e t Tg 6 t a n t l e s temperatures de t r a n s i t i o n v i t r e u s e aprPs e t avant r e c u i t , R l a constant& des gaz p a r f a i t s (R = 8,32 J/mole/OK). Selon l a t h e o r i e de BAUWENS /4/, l'augmentation du s e u i l p l a s t i q u e e s t a l o r s donnee p a r : 0 L '

-

-

-

(1) PC-0 ( 2 1 ~ ~ - 8 0 1 (3) PC-130 (+ -440 s- )

JOURNAL

DE

PHYSIQUE

temperature O C Heat flow

exothermal

--,

130

-

Tg = 157OC

/

150 - _{PC-130 non}

_/

deform&

/

Figures

9

e t 10 Heat flow exothermal --,

ATD

sur

u n

polycarbonate

(LEXAN)

montrant l'augmentation de l a temperature de t r a n s i t i o n vitreuse Tg e t du pic endothermique apres

un

r e c u i t

Figures 11 e t 12

ATD

sur

u n

polycarbonate

LEXAN

montrant : que l a deformation plastique s u r PC-0 conduit

i

une elevation de l a temperature de t r a n s i t i o n vitreuse ; que l a defor- mation plastique s u r PC-130 conduit

a

l a disparition du pic endothermique

DSC on a polycarbonate LEXAN showing : t h e increase o f t h e glass t r a n s i t i o n temperature due t o a v i s c o p l a s t i c deformation o f a PC-0 ; t h a t a p l a s t i c de- formation i m p l i e s t h e vanishing o f t h e endothermic peak

P A c 40

AT = A

T

(Tg

-

Tg,) {

-L

-

Y

_{A 51,6 + (TLI}

_-

_TL-I~)

3

(12)

T e t a n t l a temperature d ' e s s a i , A C l a variation de chaleur specifique 5 l a transi

-

tion vitreuse,

A

une c a r a c t @ r i s t i q e e du materiau, p l a masse sp6cifique du polycarbo- nate au volume elementaire.

Dans l e cas du r e c u i t

i

13D0C, l'augmentation de l a ternpbature de t r a n s i t i o n

vitreu-

s e egale

a

7'K ; pour des e s s a i s effectues

a

1 'ambiante 295'K e t 2 des vitesses de d e f o r ~ a t i on voisines de 200 s-1, 1 a difference sur l a contrainte dl@coulement plas- tique entre

un

echantillon t r a i t e e t

un

echantillon r e c u i t e s t approximativement 6- gale 10

MPa,

valeur du m@me ordre que c e l l e trouvee par Bauwens-Crowet /20/ pour

AC

= 0.056 cal g-l OK-' ; A = 0 . 4 3 5 Pa O K - 1

permis de degager l ' i n f l u e n c e des t r a i t e m e n t s de r e c u i t d'une p a r t , e t de m e t t r e en evidence l ' e x i s t e n c e de deux m6Canismes de deformation d ' a u t r e p a r t . Le c a r a c t e r e l o c a l des processus thermiquement a c t i v e s a i n s i que l a t r a n s i t i o n e n t r e l e s deux modes suggerent une c o r r 6 l a t i o n avec l a t r a n s i t i o n B du m a t g r i a u . I 1 r e s t e Fi p r 6 c i - s e r l e s r a i s o n s physiques fondamentales q u i r e g i s s e n t l a t r a n s i t i o n observse. Des methodes d ' i n v e s t i g a t i o n p l u s f i n e s notamment

a

p a r t i r de l a d i f f u s i o n n e u t r o n i q u e p e r m e t t r a i e n t p e u t & t r e de sonder de maniere p l u s l o c a l e l e s mecanismes 6lementai- r e s q u i correspondent

a

l a p l a s t i c i t e des polymeres v i t r e u x .

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