2007-10-26 Ponts en béton précontraint 1
GCIV-5340
Conception des ponts
Prof. Noyan Turkkan Faculté d’ingénierie, 119 G2 turkkan@umoncton.ca 506-858-4304
U. de Moncton
Conception de la superstructure
Ponts en béton
précontraint
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BP - Principes
10 m
+8.3
-8.3
Principes
200
Section 600
A = 12 x 10
4mm
2I = 3.6 x 10
9mm
4Béton, fc’=30 MPa Aucune armature
0.6 30 3.3 MPa
f
r= =
max
6 max
, 9
40 10
100 kN.m
4 4
(100 10 )300
8.3 MPa 3.6 10
s i
M PL
M y
f I
= = × =
= ± = × = ±
×
Tension (-) 40 kN
Béton fissuré
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Principes
+8.3
-8.3 1000 kN
+8.3
+
3
, 4
1000 10
8.3 MPa 12 10
s i
f P A
= = × = +
×
=
+16.6 40 kN
10 m
1000 kN
Aucune fissure
Principes
10 m
1000 kN
80 kN
100 mm + =
+16.6
-16.6
+
-8.3
+8.3
+8.3 +16.6
•Charge double
•Compression excentrée
•Mêmes contraintes
•Pas de fissures
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Méthodes de précontrainte
Câble dans une gaine Ancrage
Poutre
Vérin Précontrainte par post-tension
Post-tension
Pose des armatures enrobées dans une gaine isolante
Coulage du béton et durcissement
Mise en tension des aciers qui glissent dans leur gaine, le vérin hydraulique s’appuyant sur le béton durci
Blocage des aciers au cône d’ancrage. Injection du coulis dans la gaine
Le béton soumis au retrait se raccourcit
provoquant une chute de tension dans les aciers
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Méthodes de précontrainte
Ancrage
Acier de précontrainte Banc de traction
Poutre Vérin
Précontrainte par pré-tension
Pré-tension
Mise en tension des armatures
Coulage du béton, durcissement, adhérence entre béton et acier de précontrainte (torons)
Suppression des tensions extérieures.
Première chute de tension provoquée par le raccourcissement élastique du béton sous la compression
Le béton soumis au retrait se raccourcit,
provoquant une deuxième chute de tension
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Matériaux - Acier de précontrainte
195 1860
p pu
E GPa
f MPa
=
= Fils et torons
Barres
pu 1100
f = MPa
Matériaux - Acier de précontrainte
•
Relaxation normale
•
Basse relaxation
f pu 1860 Mpa f py 0.90 f pu E p 195 GPa
Toron standard à 7 fils Diamètre nominal
Relaxation – Diminution de contrainte
sous un allongement constant
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Torons et barres de précontrainte
1018 36
148.4 16
804 32
140.0 15
531 26
98.7 13
314 20
74.2 11
177 15
54.8 9
Aire (mm
2) Diamètre (mm)
Aire (mm
2) Diamètre (mm)
Barres nervurées 1030, 1080 ou 1100 MPa Torons
Nuances 1760 ou 1860 MPa
Avantages
Durabilité – fissuration limitée, sections étanches
Économie et légèreté – augmente avec la longueur des portées
Rigidité et bon contrôle des déformations
Facilité de fabrication
Esthétique
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Analyse
État limite d’utilisation
Vérifier les contraintes avec les charges d’utilisation
État limite ultime
Vérifier la résistance et la ductilité de la poutre (la poutre se comporte comme une poutre en béton armé)
Vérification des contraintes en ELUT (section mixte)
Centre de gravité des torons
y
sy
iFibre supérieure, s
Fibre inférieure, i
A, I e, excentricité
, ,
s i
s i
c c
sc ic
sc ic
I I
S S
y y
I I
S S
y y
= =
= =
y
scy
icSection mixte
B
eAN
AN Comp
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Définitions
Précontrainte initiale Précontrainte finale
, , , Contraintes admissibles poids propre
surcharge aditionnelle surface d'usure
i e
ti ci t c
P P
f f f f D
SD SU
L camion
→
→
→
→
→
→
→
Contraintes – en transfert (avant les pertes)
i i D
s ti
s s
i i D
i ci
i i
P Pe M
f f
A S S
P Pe M
f f
A S S
= − + ≤
= + − ≤ +
- f s
f i
Cambrure
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Contraintes en utilisation (après les pertes)
Origine des pertes
Raccourcissement élastique
Retrait et fluage
Relaxation des aciers
Glissement à l’ancrage (post-tension)
Frottement (poste-tension)
+
-
f s
f i
e e D SD SU L
s c
s s sc
e e D SD SU L
i t
i i ic
P P e M M M M
f f
A S S S
P P e M M M M
f f
A S S S
+ +
= − + + ≤
+ +
= + − − ≤
Vérification de la résistance et de la ductilité en ELUL
Il faut vérifier :
,
)
) 1.25
) 0.3
r f
r cr p ps
c
a M M b M
M c f
f ρ
≥
≥
≤
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Usine de préfabrication
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Torons
Étriers Armatures d’interface
Vérin
Déviateurs
ancrage
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Poutres en forme de I
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Poutres en forme de I
Poutres - NEBT
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Transport
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Mise en place
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Conception préliminaire
Dalles pleines
h (mm)
Portée (m)
h
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Dalles évidées
h h (mm)
Portée (m)
Caissons
h h
(mm)
Portée (m)
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Poutres CPCI
Espacement des poutres
(mm)
Portée (m)
Poutres NEBT
Espacement des poutres
(mm)
Portée (m)
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Élancement (L/h) pratiques
Poutres-caissons
Section const. (L < 70 m) : 20 ≤ L/h ≤ 28
Section variable (L > 70 m)
15 ≤ L/h ≤ 20 (aux appuis intérieurs
40 ≤ L/h ≤ 60 (à mi-travée) 40 ≤ L ≤ 200 m
Poutres en T coulées en place : 22 ≤ L/h ≤ 30 Poutre en I préfabriquées : 15 ≤ L/h ≤ 20 Caissons préfabriqués : 25 ≤ L/h ≤ 30 15 ≤ L ≤ 40 m
Dalle pleine : 25 ≤ L/h ≤ 30 L ≤ 15 m
Section et élancement Longueur de la plus
grande travée
Pont de Petit-Codiac
Longueur total 425 m
5 sections en acier (55+70+70+70+55 m)
Poutres assemblées h=2500 mm
3 sections en BP (37.2+37.8+30 m)
Poutres préfabriquées NEBT 1800
(NEBT → New England Bulb-Tee)
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Section transversale typique
Propriétés des sections NEBT
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Sections NEBT
Disposition des torons
Section aux appuis
Section
À mi-portée
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