Partie II /Modes d’action : interactions organo-minérales et interparticulaires
6. Impact de l’état de dispersion sur le comportement rhéologique et la stabilité des suspensions
6.2. Stabilité
Les suspensions sont des systèmes thermodynamiquement instables, et, sous l’effet de la gravité, évoluent vers une séparation de phase aux temps longs. Ces systèmes ne peuvent ainsi qu’être stabilisés d’un point de vue cinétique. Cette instabilité est indésirable dans de
81
nombreux domaines (peinture, vernis, cosmétiques etc.) pour lesquels on cherche à la limiter au maximum. La stabilité d’une suspension peut être résumée à la vitesse de sédimentation des particules. Plus celle-ci est élevée, et plus le système devient rapidement « biphasique ». Comme pour le comportement rhéologique, des variables telles que la fraction volumique, la densité du matériau ou la présence d’agents dispersants influent sur la stabilité.
6.2.1. Modes de sédimentation
Trois grands régimes de sédimentation peuvent être identifiés [86] : pour les suspensions diluées, on parle de « clarification ». Pour des suspensions plus concentrées, il s’agit de « sédimentation en masse ». Enfin, pour des systèmes encore plus concentrés, on observe une « sédimentation en régime de compression ».
Clarification
Dans une suspension suffisamment diluée, les entités en sédimentation (particules ou bien agglomérats de particules) peuvent être considérées comme indépendantes les unes des autres. Elles sédimentent dans les milieux porteurs sous l’influence de la gravité, à une vitesse qui est directement fonction de la masse. Il en résulte l’apparition d’un tri granulométrique : les particules les plus lourdes chutent rapidement, les plus légères restent plus longtemps en suspension, ce qui se traduit visiblement par une clarification graduelle, avec un gradient de concentration [86]. Dans le cadre du modèle de Stokes, on considère que chaque particule sédimente dans un très large volume de milieu porteur et ne subit aucune interaction avec d’autres particules. La vitesse de sédimentation est alors donnée par l’Équation 1-12. Le modèle de Mills et Snabre, quant à lui, tente d’élargir la loi de Stokes en prenant en considération les interactions interparticulaires (Équation 1-13). Ce modèle reste cependant limité aux suspensions monodisperses.
Plus la concentration en solide de la suspension augmente, et plus les particules s’influencent mutuellement dans leur chute. Même si la frontière entre ces deux régimes n’est pas clairement définie, une suspension suffisamment concentrée peut conduire à une « sédimentation en masse ».
82
Sédimentation en masse
Dans ce régime de sédimentation, l’écoulement du fluide dispersant autour des particules perturbe fortement les particules voisines. On peut alors observer une sédimentation « collective » des particules, les plus petites étant entrainées par les plus grandes. Même dans un système très polydisperse, les différentes populations de particules tendent donc à sédimenter à la même vitesse, laissant apparaitre une interface clairement définie entre le liquide surnageant et la colonne de sédimentation [87].
Sédimentation par compression
Pour des fractions volumiques en solide très élevées, les particules forment une structure suffisamment compacte pour s’y voir développer des forces de compression. On parle alors de sédimentation par compression, ou encore consolidation. Les vitesses de chute des particules ou des agglomérats sont alors ralenties par ces forces. Les agglomérats ayant des structures lâches [88], les suspensions qui en sont constituées présentent une sédimentation par compression plus marquée que les suspensions de particules unitaires. La sédimentation par compression est particulièrement difficile à décrire car les forces de compression dépendent de la concentration volumique, elle-même variable au cours du temps et de la hauteur dans la colonne de de sédimentation. En effet, les couches inférieures subissent une plus grande force de compression liée au poids cumulé des couches supérieures.
Effets de bord
Les lois s’appliquant dans les différents régimes de sédimentation peuvent être altérées par la présence d’un phénomène perturbateur : les effets de bord. Ces derniers tendent à freiner la chute des particules, lorsque leur concentration augmente à proximité des parois du récipient de la colonne de sédimentation. Plus la concentration en particules augmente, et plus les effets de bords deviennent important, affectant une plus large zone de la colonne de sédimentation. Enfin, des travaux [89] semblent indiquer que, même si les particules sphériques sont sensibles aux effets de bord, d’autre formes de particules seraient moins affectées, telles que des particules cubiques, en forme de plaquettes ou encore d’aiguilles.
83
6.2.2. Agglomération des particules
L’agglomération est le processus par lequel des particules unitaires se lient de manière labile pour former des édifices plus volumineux et plus lourds, dont la cohésion est maintenue par des liaisons de faible intensité. Le poids de ces agglomérats étant supérieur à celui des particules unitaires, ces derniers tendent à sédimenter plus rapidement. Bien que l’agglomération soit recherchée dans le domaine de traitement des eaux, elle est la plupart du temps indésirable car augmente l’instabilité des systèmes. De plus, la modification de la taille des objets peut modifier la viscosité globale du milieu, ce qui peut réduire le débit d’écoulement dans certains procédés industriels.
Comme expliqué dans la section 3.3., l’agglomération de deux particules résulte d’un franchissement d’une barrière énergétique, leur permettant de tomber dans un puits de potentiel attractif provoqué par l’interaction de van der Waals (Figure 1-19). L’agglomération peut être favorisée en augmentant la force ionique du milieu environnant : les ions écrantent la charge de surface des particules, et la barrière d’énergie à franchir diminue fortement. Au contraire, on peut rendre plus difficile l’agglomération de ces dernières en ajoutant des macromolécules s’adsorbant à la surface des particules : les éventuelles charges portées par la macromolécule, et la gêne stérique liée à l’adsorption de cette dernière augmentent la valeur de la barrière énergétique à franchir et augmentent également la stabilité du système.
Stabilité Potentiel Zêta moyen des particules De très bonne à extrême stabilité De -60 à -100 mV
Stabilité satisfaisante De -40 à -60 mV
Stabilité modérée De -30 à -40 mV
Seuil de dispersion De -15 à -30 mV
Seuil d’agglomération De -10 à -15 mV
Forte agglomération et précipitation De 5 à -5 mV Tableau 1-5. Echelle de Riddick.
Enfin, la stabilité d’une suspension colloïdale peut être qualitativement évaluée à partir de la mesure du potentiel zêta de ses particules : plus ce potentiel est élevé, plus les interactions électrostatiques répulsives sont importantes et plus grande est la barrière énergétique à franchir. Cette évaluation qualitative peut se faire à l’aide de l’échelle de
84
Riddick [67]. Une approche plus quantitative peut être envisagée par détermination de la constante de Hamaker [90] qui est relative aux interactions interparticulaires (voir section 3.1.).
6.2.3. Analyse de la stabilité des suspensions par méthodes optiques
S’il existe des techniques d’analyses permettant des déterminer les tailles des particules (granulométrie laser, diffusion dynamique de la lumière, interférométrie etc.) et d’autres techniques permettant d’en analyser la forme (microscopies optique, électronique, Analyse Dynamique d’Images), ces dernières comprennent des limitations (dilutions requises, faible échantillonnage, mise sous lamelles, difficulté à analyser des milieux polydisperses) empêchant l’étude de la stabilité de milieux complexes et concentrés.
La gamme d’appareillage Turbiscan, de la société Formulaction, sont des analyseurs optiques permettant d’étudier les phénomènes naissants d’instabilités dans les émulsions et les suspensions, même dans des systèmes concentrées [91].
Figure 1-32. Schéma de principe des appareillages Turbiscan.
Le Turbiscan (Figure 1-32) comporte un module mobile équipé d’une source lumineuse (longueur d’onde de 880 nm), d’un détecteur optique en transmission (0° par rapport au faisceau incident) et d’un autre en rétrodiffusion (135° par rapport au faisceau incident). Ce module se déplace le long d’une colonne de sédimentation, avec un pas de 40 µm, et effectue tous les intervalles de temps (par exemple un intervalle de 1 minute) un
85
balayage complet sur toute la hauteur de la colonne. Les évolutions au cours du temps de la lumière transmise et rétrodiffusée sont riches d’informations pour l’étude de la déstabilisation des suspensions/émulsions, et permettent de mettre en lumière des phénomènes invisibles à l’œil nu. Ces évolutions permettent notamment de détecter la sédimentation, le crémage, la coalescence et la floculation. Une absence totale d’évolution témoigne d’une excellente stabilité du système.
Figure 1-33. Différents phénomènes d’instabilité détectables par le Turbiscan.
De plus, la mesure des intensités transmises et rétrodiffusées à travers la colonne de sédimentation peuvent être reliées aux paramètres mésostructuraux via les relations suivantes [91] :
ÍÎ =&ÏÐÑÒÓ et Ô¦ =& ˜
¥Õ®
Équation 1-34 : expression des intensités lumineuses transmises et rétrodiffusées détectées par le Turbiscan.!
!
avec :
Ö =&Ö®7• 2 Ø< et Ö® = OÙ NÚ7˜hÛ<ÜÝ
Équation 1-35 : expression du libre parcours moyen des photons en fonction des paramètres mésostructuraux de la suspension.!
Tr et Bs sont les intensités transmise et rétrodiffusée, respectivement (%) ri est le rayon interne de la cellule de mesure (µm)
Þ est le libre parcours moyen des photons (µm) Qs est le facteur d’efficacité d’extinction g est le facteur de symétrie
L’un des avantages du Turbiscan est qu’il s’agit d’un appareillage pouvant analyser des milieux très concentrés, plus proches des systèmes réels que d’autres techniques (granulométrie laser par exemple) et qu’il peut prendre en compte toutes les interactions interparticulaires. Il devient alors possible d’étudier la mésostructure des suspensions et
86
d’accéder de manière indirecte à l’impact sur les interactions organo-minérales et interparticulaires de l’ajout d’agents dispersants, tels que les superplastifiants.
Références bibliographiques
[1] C. Autier, “Etude de l’adjuvantation de pâtes cimentaires par différents polycarboxylates - La mésostructure : un lien entre interactions organo-minérales et propriétés macroscopiques.,” Université Montpellier II - Sciences et Techniques du Languedoc, 2013.
[2] A. Bertron, N. Jacquemet, B. Erable, C. Sablayrolles, G. Escadeillas, and A. Albrecht, “Reactivity of nitrate and organic acids at the concrete-bitumen interface of a nuclear waste repository cell,” Nucl. Eng.
Des., vol. 268, pp. 51–57, 2014.
[3] Libertalia, “Le Ciment et le CO2,” 2012. [Online]. Available:
http://www.libertalia.org/culture/ecologie/changement-climatique/le-ciment-et-le-co2-3744.html. [4] U. States, “Inventory of U . S . Greenhouse Gas Emissions and Sinks : 1990 – 1998,” Ipcc, pp. 1990–
1998, 2000.
[5] WBCSD, “World business council for sustainable development : The Cement Sustainability Initiative,” 2012.
[6] R. B. B. Kammoe, “Synthese de nanoparticules de carbonate de calcium,” Département de sols et de génie agroalimentaire université Laval Québec, 2010.
[7] N. Mikanovic, K. Khayat, M. Pagé, and C. Jolicoeur, “Aqueous CaCO3 dispersions as reference systems for early-age cementitious materials,” Colloids Surfaces A Physicochem. Eng. Asp., vol. 291, pp. 202– 211, 2006.
[8] M. Mosquet, Y. Chevalier, S. Brunel, J. P. Guicquero, and P. Le Perchec, “Polyoxyethylene di- phosphonates as efficient dispersing polymers for aqueous suspensions,” J. Appl. Polym. Sci., vol. 65, no. 12, pp. 2545–2555, 1997.
[9] Y. Chevalier, P. Le Perchec, and A. Foissy, “The mechanism of fluidization of concentrated calcium carbonate slurries by poly (oxyethylene) diphosphonates,” Colloid Polym. Sci., vol. 1171, pp. 1162– 1171, 1999.
[10] F. Dalas, A. Nonat, S. Pourchet, M. Mosquet, D. Rinaldi, and S. Sabio, “Cement and Concrete Research Tailoring the anionic function and the side chains of comb-like superplasticizers to improve their adsorption,” Cem. Concr. Res., vol. 67, pp. 21–30, 2015.
[11] S. Pourchet, S. Liautaud, D. Rinaldi, and I. Pochard, “Effect of the repartition of the PEG side chains on the adsorption and dispersion behaviors of PCP in presence of sulfate,” Cem. Concr. Res., vol. 42, no. 2, pp. 431–439, 2012.
[12] L. Ferrari, J. Kaufmann, F. Winnefeld, and J. Plank, “Multi-method approach to study influence of superplasticizers on cement suspensions,” Cem. Concr. Res., vol. 41, no. 10, pp. 1058–1066, 2011. [13] L. Ferrari, J. Kaufmann, F. Winnefeld, and J. Plank, “Interaction of cement model systems with
superplasticizers investigated by atomic force microscopy, zeta potential, and adsorption measurements,”
J. Colloid Interface Sci., vol. 347, no. 1, pp. 15–24, 2010.
[14] C. Geffroy, A. Foissy, J. Persello, and B. Cabane, “Surface Complexation of Calcite by Carboxylates in Water.,” J. Colloid Interface Sci., vol. 211, no. 1, pp. 45–53, 1999.
[15] A. M. Kjeldsen, R. J. Flatt, and L. Bergström, “Relating the molecular structure of comb-type superplasticizers to the compression rheology of MgO suspensions,” Cem. Concr. Res., vol. 36, pp. 1231–1239, 2006.
87
[16] R. J. Flatt, I. Schober, E. Raphael, C. Plassard, and E. Lesniewska, “Conformation of adsorbed comb copolymer dispersants,” Langmuir, vol. 25, no. 17, pp. 845–855, 2009.
[17] F. Perche, “Adsorption de polycarboxylates et de lignosulfonates sur poudre modèle et ciments,” Ecole polytechnique fédérale de Lausanne, 2004.
[18] B. Jiang, S. Zhou, H. Ji, B. Liao, and H. Pang, “Dispersion and rheological properties of ceramic suspensions using linear polyacrylate copolymers with carboxylic groups as superplasticizer,” Colloids
Surfaces A Physicochem. Eng. Asp., vol. 396, pp. 310–316, 2012.
[19] F. Dalas, “Influence des paramètres structuraux de superplastifiants sur l ’ hydratation , la création de surfaces initiales et la fluidité de systèmes cimentaires modèles,” Université de Bourgogne, 2014. [20] Y. Li et al., “Dispersion and rheological properties of concentrated kaolin suspensions with
polycarboxylate copolymers bearing comb-like side chains,” J. Eur. Ceram. Soc., vol. 34, no. 1, pp. 137– 146, 2014.
[21] J. Cheung, L. Roberts, D. Silva, and A. Jeknavorian, “Impact of admixtures on the hydration kinetics of Portland cement,” Cem. Concr. Res., vol. 41, pp. 1289–1309, 2011.
[22] Evrain O., “Infos Axim Spécial Adjuvants,” Axim Italcemti Group, 2001.
[23] S. Hanehara and K. Yamada, “Interaction between cement and chemical admixture from the point of cement hydration, absorption behaviour of admixture, and paste rheology,” Cem. Concr. Res., vol. 29, pp. 1159–1165, 1999.
[24] T. Hirata, “A cement dispersant,” S59-18338, 1981.
[25] D. Hamada, T. Sato, F. Yamato, and T. Mizunuma, “Development of New Superplasticizer and Its Application to Self-Compacting Concrete,” Int. Concr. Abstr. Portal, vol. 195, pp. 291–304, 2000. [26] R. Morini, “Rhéologie de suspensions concentrées de carbonate de calcium en présence de fluidifiant,”
Université de Nice Sophia Antipolis, 2014.
[27] J. Plank and C. Hirsch, “Impact of zeta potential of early cement hydration phases on superplasticizer adsorption,” Cem. Concr. Res., vol. 37, no. 4, pp. 537–542, 2007.
[28] M. Toledano-Prados, M. Lorenzo-Pesqueira, B. González-Fonteboa, and S. Seara-Paz, “Effect of polycarboxylate superplasticizers on large amounts of fly ash cements,” Constr. Build. Mater., vol. 48, pp. 628–635, 2013.
[29] W. Fan et al., “A new class of organosilane-modified polycarboxylate superplasticizers with low sulfate sensitivity,” Cem. Concr. Res., vol. 42, no. 1, pp. 166–172, 2012.
[30] E. Janowska-Renkas, “The effect of superplasticizers’ chemical structure on their efficiency in cement pastes,” Constr. Build. Mater., vol. 38, pp. 1204–1210, 2013.
[31] F. Winnefeld, S. Becker, J. Pakusch, and T. Götz, “Effects of the molecular architecture of comb-shaped superplasticizers on their performance in cementitious systems,” Cem. Concr. Compos., vol. 29, pp. 251–262, 2007.
[32] J. Plank, K. Pöllmann, N. Zouaoui, P. R. Andres, and C. Schaefer, “Synthesis and performance of methacrylic ester based polycarboxylate superplasticizers possessing hydroxy terminated poly(ethylene glycol) side chains,” Cem. Concr. Res., vol. 38, pp. 1210–1216, 2008.
[33] F. Winnefeld, S. Becker, J. Pakusch, and T. Götz, “Effects of the molecular architecture of comb-shaped superplasticizers on their performance in cementitious systems,” Cem. Concr. Compos., vol. 29, pp. 251–262, 2007.
[34] H. El-Didamony, I. Aiad, M. Heikal, and S. Al-Masry, “Impact of delayed addition time of SNF condensate on the fire resistance and durability of SRC-SF composite cement pastes,” Constr. Build.
88
[35] J. G. Jang, N. K. Lee, and H. K. Lee, “Fresh and hardened properties of alkali-activated fly ash/slag pastes with superplasticizers,” Constr. Build. Mater., vol. 50, pp. 169–176, 2014.
[36] B. Ma, M. Ma, X. Shen, X. Li, and X. Wu, “Compatibility between a polycarboxylate superplasticizer and the belite-rich sulfoaluminate cement: Setting time and the hydration properties,” Constr. Build.
Mater., vol. 51, pp. 47–54, 2014.
[37] C. Z. Li, N. Q. Feng, Y. De Li, and R. J. Chen, “Effects of polyethlene oxide chains on the performance of polycarboxylate-type water-reducers,” Cem. Concr. Res., vol. 35, no. 5, pp. 867–873, 2005.
[38] Q. Ran, P. Somasundaran, C. Miao, J. Liu, S. Wu, and J. Shen, “Effect of the length of the side chains of comb-like copolymer dispersants on dispersion and rheological properties of concentrated cement suspensions,” J. Colloid Interface Sci., vol. 336, no. 2, pp. 624–633, 2009.
[39] C. Autier, N. Azéma, and P. Boustingorry, “Using settling behaviour to study mesostructural
organization of cement pastes and superplasticizer efficiency,” Colloids Surfaces A Physicochem. Eng.
Asp., vol. 450, pp. 36–45, 2014.
[40] K. Yamada, T. Takahashi, S. Hanehara, and M. Matsuhisa, “Effects of the chemical structure on the properties of polycarboxylate-type superplasticizer,” Cem. Concr. Res., vol. 30, pp. 197–207, 2000. [41] B. Yu, Z. Zeng, Q. Ren, Y. Chen, M. Liang, and H. Zou, “Study on the performance of polycarboxylate-
based superplasticizers synthesized by reversible addition-fragmentation chain transfer (RAFT) polymerization,” J. Mol. Struct., vol. 1120, pp. 171–179, 2016.
[42] F. Dalas, S. Pourchet, A. Nonat, D. Rinaldi, S. Sabio, and M. Mosquet, “Fluidizing efficiency of comb- like superplasticizers: The effect of the anionic function, the side chain length and the grafting degree,”
Cem. Concr. Res., vol. 71, pp. 115–123, 2015.
[43] B. Canniccioni, “Synthèse et caractérisation de copolymères à blocs amphiphiles et doubles hydrophiles à base de phosphore par polymérisation radicalaire contrôlée,” Université Montpellier II.
[44] R. V. Jagadeesh and V. Lakshminarayanan, “Adsorption kinetics of phosphonic acids and proteins on functionalized Indium tin oxide surfaces using electrochemical impedance spectroscopy,” Electrochim.
Acta, vol. 197, pp. 1–9, 2016.
[45] R. Luschtinetz, A. F. Oliveira, J. Frenzel, J. O. Joswig, G. Seifert, and H. A. Duarte, “Adsorption of phosphonic and ethylphosphonic acid on aluminum oxide surfaces,” Surf. Sci., vol. 602, no. 7, pp. 1347– 1359, 2008.
[46] F. Li, H. Zhong, G. Zhao, S. Wang, and G. Liu, “Adsorption of ??-hydroxyoctyl phosphonic acid to ilmenite/water interface and its application in flotation,” Colloids Surfaces A Physicochem. Eng. Asp., vol. 490, pp. 67–73, 2016.
[47] N. Ferrah, O. Abderrahim, M. A. Didi, and D. Villemin, “Removal of copper ions from aqueous solutions by a new sorbent: Polyethyleneiminemethylene phosphonic acid,” Desalination, vol. 269, no. 1–3, pp. 17–24, 2011.
[48] O. A. Dudarko, C. Gunathilake, N. P. Wickramaratne, and V. V. Sliesarenko, “Synthesis of mesoporous silica-tethered phosphonic acid sorbents for uranium species from aqueous solutions,” Colloids Surfaces
A Physicochem. Eng. Asp., vol. 482, pp. 1–8, 2015.
[49] B. Tao and A. J. Fletcher, “Metaldehyde removal from aqueous solution by adsorption and ion exchange mechanisms onto activated carbon and polymeric sorbents,” J. Hazard. Mater., vol. 244–245, no. September 2010, pp. 240–250, 2013.
[50] Chryso, “CHRYSO®Fluid Optima 100 Superplastifiant de nouvelle génération à base de phosphonate modifié,” 2017. [Online]. Available: http://www.chryso.fr/p/5406/chryso-fluid-optima-100. [Accessed: 01-Jan-2017].
[51] R. J. Flatt and Y. F. Houst, “A simplified view on chemical effects perturbing the action of superplasticizers,” Cem. Concr. Res., vol. 31, pp. 1169–1176, 2001.
89
[52] S. K. Agarwal, I. Masood, and S. K. Malhotra, “Compatibility of superplasticizers with different cements,” Constr. Build. Mater., vol. 14, no. 5, pp. 253–259, 2000.
[53] C. Gupta, M. J. Sverdlove, and N. R. Washburn, “Molecular architecture requirements for polymer- grafted lignin superplasticizers,” Soft Matter, vol. 11, pp. 1–9, 2015.
[54] L. R. Murray, C. Gupta, N. R. Washburn, and K. a. Erk, “Lignopolymers as viscosity-reducing additives in magnesium oxide suspensions,” J. Colloid Interface Sci., 2015.
[55] L. Crépy, J. Y. Petit, E. Wirquin, P. Martin, and N. Joly, “Synthesis and evaluation of starch-based polymers as potential dispersants in cement pastes and self leveling compounds,” Cem. Concr. Compos., vol. 45, pp. 29–38, 2014.
[56] M. C. Vieira, D. Klemm, L. Einfeldt, and G. Albrecht, “Dispersing agents for cement based on modified polysaccharides,” Cem. Concr. Res., vol. 35, pp. 883–890, 2005.
[57] S. Lv, Q. Cao, Q. Zhou, S. Lai, and F. Gao, “Structure and characterization of sulfated chitosan superplasticizer,” J. Am. Ceram. Soc., vol. 96, pp. 1923–1929, 2013.
[58] R. Pei, J. Liu, and S. Wang, “Use of bacterial cell walls as a viscosity-modifying admixture of concrete,”
Cem. Concr. Compos., vol. 55, pp. 186–195, 2015.
[59] F. Martirena et al., “Microorganism-based bioplasticizer for cementitious materials,” Constr. Build.
Mater., vol. 60, pp. 91–97, 2014.
[60] Y. Li et al., “Synthesis of copolymers with cyclodextrin as pendants and its end group effect as superplasticizer,” Carbohydr. Polym., vol. 102, pp. 278–287, 2014.
[61] J. N. Israelachvili, Intermolecular and Surface Forces 3rd Edition, Academic P. Academic Press, 2011. [62] A. McQuarrie and J. D. Simon, Physical Chemistry: A Molecular Approach / Edition 1, University.
University Science Books, 1997.
[63] P. Mills and P. Snabre, “Settling of a Suspension of Hard Spheres,” Europhys. Lett., vol. 25, no. 9, pp. 651–656, 1994.
[64] S. Patankar, Numerical Heat Transfer and Fluid Flow, CRC Press. 1980.
[65] J. N. Israelachvili and J. N. Israelachvili, “Chapter 13 – Van der Waals Forces between Particles and Surfaces,” in Intermolecular and Surface Forces, 2011, pp. 253–289.
[66] K. Yoshioka, “Role of Steric Hindrance in the Performance of Superplasticizers for Concrete,” J. Am.
Ceram. Soc., vol. 71, pp. 2667–2671, 1997.
[67] Thomas M. Riddick, Control of colloid stability through zeta potential and its relationship to
cardiovascular disease. Published for Zeta-Meter, inc., by Livingston Pub. Co., 1968.
[68] R. J. Hunter, Foundations of Colloid Science Second Edition, Oxford Uni. Oxford University Press, 2002.
[69] W. B. Russel, D. A. Saville, and W. R. Schowalter, Colloidal Dispersions, Cambridge. Cambridge University Press, 1989.
[70] T. F. Tadros, Dispersion of Powders in Liquids and Stabilization of Suspensions. Wiley-VCH Verlag GmbH & Co. KGaA, 2012.
[71] J. Plank, B. Sachsenhauser, and J. de Reese, “Experimental determination of the thermodynamic parameters affecting the adsorption behaviour and dispersion effectiveness of PCE superplasticizers,”
Cem. Concr. Res., vol. 40, no. 5, pp. 699–709, 2010.
[72] A. Zingg, F. Winnefeld, L. Holzer, J. Pakusch, S. Becker, and L. Gauckler, “Adsorption of
polyelectrolytes and its influence on the rheology , zeta potential , and microstructure of various cement and hydrate phases,” J. Colloid Interface Sci., vol. 323, pp. 301–312, 2008.
90
[73] R. Sadeghi and F. Jahani, “Salting-In and Salting-Out of Water-Soluble Polymers in Aqueous Salt Solutions,” J. Phys. Chem. B, vol. 116, no. 17, pp. 5234–5241, 2012.
[74] C. Gay and E. Raphaël, “Comb-like polymers inside nanoscale pores,” Adv. Colloid Interface Sci., vol. 94, pp. 229–236, 2001.
[75] Y. Mao, M. E. Cates, and H. N. W. Lekkerkerker, “Depletion force in colloidal systems,” Phys. A Stat.
Mech. its Appl., vol. 222, no. 1–4, pp. 10–24, 1995.
[76] M. Mravlak and D. D. P. Ziherl, “Depletion force,” Dep. Phys., vol. PhD, 2008.
[77] F. Lafuma, K. Wong, and B. Cabane, “Bridging of colloidal particles through adsorbed polymers,” J.
Colloid Interface Sci., vol. 143, no. 1, pp. 9–21, 1991.
[78] H. Huang and E. Ruckenstein, “The bridging force between colloidal particles in a polyelectrolyte solution.,” Langmuir, vol. 28, no. 47, pp. 16300–5, 2012.
[79] A. Habbaba, Z. Dai, and J. Plank, “Formation of organo-mineral phases at early addition of