P ROCESSUS DE MISE EN ŒUVRE DU PLANCHER

1-préfabriquer les nervures en respectant toutes les dispositions requises ; 2-réaliser le coffrage du plancher ;

3-procéder à la mise en place des nervures ; 4-procéder à la mise en place des entrevous ; 5-coffrer la périphérie de la table ;

6-poser le ferraillage végétal de la table de compression ; 7--couler la dalle en béton de latérite ;

8-couvrir la table de compression de matière plastique pour permettre une bonne cure du béton ; 9-procéder au décoffrage du plancher à 28jours.

CONCLUSIONS ET PERSPECTIVES

L’objectif de ce travail est l’étude d’une table de compression en matériau composite béton de latérite armé de lianes de rotin.

Dans un premier temps nous avons étudié les caractéristiques physiques des granulats latéritiques et des lianes de rotin. Les granulats utilisés ont une densité absolue égale à 2,66 pour le sable et 2,82 pour les nodules. Les taux d’absorptions sont respectivement 4,46 % et 5,74% pour le sable et les nodules. L’étude de la répartition des grains sur le sable et son comportement à l’eau a révélé qu’on est en présence d’un sable argileux peu plastique sensible à l’eau. Quant aux lianes de rotin, les essais ont révélé qu’il s’agit de lianes à faible densité présentant un retrait volumique non négligeable. Les résistances en traction ont varié de 12 MPa à 15 MPa pour les lianes du Bénin et 19 MPa à 45 MPa pour celles du Nigéria. Ces valeurs sont influencées surtout par la maturité et le type d’espèce.

Dans un second temps nous avons étudié la formulation du béton de latérite. Il ressort de l’étude de formulation que les caractéristiques du béton s’améliorent en augmentant le dosage de ciment avec un rapport E/C compris entre 0,4 et 5,6. Ces résultats décroissent quand

𝐸

𝐶= 0,7.L’eau en grande quantité a donc d’effets néfastes sur la résistance en compression du béton de latérite. Les quantités de ciment et d’eau efficaces sont alors déterminées : 450 kg pour le ciment et ^𝐸

𝐶= 0,5. Cette meilleure formulation retenue a donné une résistance en compression moyenne à 28 jours de 22 MPa et une masse volumique moyenne de 2200 kg/m3.

Enfin un dimensionnement de la table de compression a été fait. Une table de compression armée de lianes de rotin nécessite environ 33 fois d’armatures de rotin que si les armatures étaient d’acier du type HA Fe 400 de diamètre 6 𝑚𝑚. L’étude économique de la table, révèle qu’une table de compression en l’état, revient coûteuse comparée à celle en béton armé ordinaire. Cette différence de prix peut être réduite en utilisant des lianes plus mûres et ayant donc une limite élastique plus élevée en traction. Cependant l’adhérence entre ces lianes et le béton de latérite reste à approfondir.

De ce travail de recherche, les conclusions suivantes peuvent être tirées :

- Le béton de granulats latéritiques peut être utilisé en table de compression et dans d’autres éléments de structure de bâtiment au vue de sa résistance en compression.

- Une table de compression armée de lianes peut être utilisée uniquement pour des planchers faiblement chargés.

De nombreuses perspectives s’ouvrent comme :

- L’étude de la durabilité du béton de latérite tels que l’absorption de l’eau, la perméabilité à l’eau et sa résistance en compression à long terme etc. ;

- La détermination des autres caractéristiques mécaniques telles que les résistances en traction et en flexion, le module de Young, le coefficient de Poisson et le module de cisaillement;

- L’étude de l’interface béton de latérite et béton ordinaire d’une part et du béton de latérite avec les entrevous de balles de riz d’autre part ;

- L’étude des variétés de lianes de rotin et de leurs caractéristiques physico-mécaniques et thermiques ainsi que leur durabilité ;

- L’étude de l’adhérence entre les lianes de rotin et le béton ; - La modélisation et la simulation de la table de compression ; - La réalisation en grandeur nature du prototype.

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ANNEXES

Annexe I : Donnés des essais physiques sur les granulats latéritiques I-1. Analyses granulométriques sur les granulats

 Nodules

 Sable

Masse sèche totale: 1974 g

Masse sèche après lavage: 1086 g

Module

Masse sèche après lavage: 7314 g

Module

I-2 : Données des Limites d’Atterberg

- Tableau de données sur les limites d’Atterberg

Désignations Limite de liquidité Limite de

plasticité

Nombre de coups (g) 15 21 26 32

Numéro de la tare (g) A B C D E F

Masse de la tare (g) 54,879 59,518 61,1 61,917 56,418 55,489 Masse totale humide (g) 61,053 65,598 66,368 67,884 57,609 56,702 Masse totale sèche (g) 59,258 63,848 64,856 66,181 57,403 56,49

Masse de l'eau (g) 1,795 1,75 1,512 1,703 0,206 0,212 Masse du sol sec (g) 4,379 4,33 3,756 4,264 0,985 1,001 Teneur en eau W (%) 40,99 40,42 40,26 39,94 20,91 21,18

Wl=40% Wp = 21 % Ip =19%

- Classification des sols suivant LPC

I-3 : Tableau d’interprétation des résultats de l’essai de l’équivalent de sable

Annexe II : Donnés des essais sur les lianes de rotin

 Cinétique d’absorption

Un tableau de recueillement des données est présenté par origine

- Liane du Bénin :

Masse anhydre

0,3 B1

Temps Masse humide

Quantité d’eau absorbée (ml)

0 0,3 0

1 0,5 0,32

2 0,55 0,37

4 0,61 0,43

8 0,65 0,47

16 0,70 0,52

32 0,76 0,58

64 0,79 0,61

128 0,86 0,68

256 0,91 0,73

280 0,91 0,73

304 0,91 0,73

328 0,91 0,73

352 0,91 0,73

- Liane du Nigéria :

Annexe III : données relatives à la formulation par la méthode de Dreux Gorisse

 Formulation du béton

 Les données de base

 Dimension maximale des granulats D= 25 mm.

 Résistance nominale 𝜎_𝑛=200 bars.

 Affaissement au cône : A= 5 cm.

 Moyen de serrage : vibration normale.

 Les granulats dont on dispose sont :

- sable latéritique de poids spécifique égal à 2,68 ; de densité apparente 1,26 et de module de finesse égal à 2,00 ;

- nodule latéritique de poids spécifique égal à 2,82 ; de densité apparente 1,35;

 Le ciment utilisé est le CPJ 35 de classe vraie б’c = 400 bars de poids spécifique égal à 3,1.

 Détermination de C/E

Evaluons le rapport C/E à partir de la formule :

σ ’28 = G𝜎_𝐶^′ (C/E – 0.5)

б’28 = 1,15 *200 bars = 230 bars ; б’c = 400 bars

Nous choisissons G= 0,4 compte tenu des caractéristiques de nos granulats.

Alors C/E = 1,94

 Détermination de C

À partir de l’abaque donnant la valeur de C en fonction du rapport C/E et de l’affaissement A, Pour C/E= 1,94 et A=6 cm

On a C = 385Kg

 Dosage en eau

C/E = 1,94 donc E = C/1,94 E = 385/1,94 = 198,45 litres E=198,45litres

Correction du dosage en eau

Puisque D=25mm on n’apportera pas une correction au dosage en eau : D = 25mm → une correction de 0%

Soit 𝐸_𝑐 = 198,45 𝑙𝑖𝑡𝑟𝑒𝑠

 Dosage des granulats

Tracé de la courbe granulaire de référence OAB

 coordonnées de A

D ≥ 20mm, l’abscisse XA est située au milieu du segment gravier limité par le module 38 et le module 44 (module correspondant à Dmax)

En module on a : 𝑋_𝐴 = ⁴⁵⁺³⁸

2 = 41,5

𝑌_𝐴 = 50 − √𝐷 + 𝐾 𝑎𝑣𝑒𝑐 𝐾 = 𝑘₁+ 𝑘_𝑠+ 𝑘_𝑝

𝑘_𝑝 = 0

C = 400 kg → K=-2%

C = 385 kg → K1

C = 350 kg → K= 0%

Par interpolation, C=385 → K1= -1,4%

𝑘_𝑠 = 6𝑀_𝑓− 15

= 6 ∗ 2 − 15

Donc Ks=-3

𝑌_𝐴 = 50 − √25 − 4,4

𝑌_𝐴 = 40,6

Coordonnée de A : (Module 41,5 ; 40,6%)

 coordonnée de B

Coordonnées de B : (Module 45 ; 100%)

La ligne de partage coupe la courbe de référence et donne : Pourcentage de sable = 37%

Pourcentage de gravier = 63%

 Volumes absolus des matériaux pour 1 m³ de béton - Volume total absolu : 1000Ɣ

- Ɣ étant le coefficient de compacité (voir annexe) - Par interpolation, 𝛾 = 0,827

- Volume total absolu =1000*0,827=827 litres - Volume absolu du ciment : ³⁷⁵

3,1 = 120,97 litres

- Volume absolu des granulats : 827 – 120,97 =706,03 litres - Volume absolu du sable : 706,03*0,33=233litres

- Volume absolu du gravier : 706,03*0,67 = 473,04 litres

 Poids des matériaux pour 1 m³ de béton Les dosages en granulats secs :

- Sable……… 233 x 2,66 = 619,78 ≈ 620 Kg - Gravier……… 444,80 x 2,82 = 1333,97 ≈ 1334 Kg - Dosage en Ciment : 385 Kg

- Dosage en eau : 198,45≈ 199 Kg

- Coefficient granulaire G en fonction de la qualité et de la taille maximale des granulats Dmax

- Abaque permettant la détermination du dosage en ciment

- Correction sur le dosage de pâte en fonction de Dmax

- Evaluation de l’ouvrabilité en fonction de l’affaissement

- Tableau donnant les valeurs du coefficient de compacité.

Annexe IV : Tableaux de collecte des résultats sur la formulation par la méthode des volumes absolus

- Tableau de données relatives au béton frais : affaissement et masse volumique

Désignation ke

2339,87

- Tableau de données relatives au béton durci : masse volumique Référence des

F2S4 0,7

- Tableau de données relatives au béton durci : résistance en compression

Référence

F2S2 0,5

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