1.2 Théorie du radar courte portée
1.2.4 Impulsion UWB
Revenons à la problématique d'obtention des maxima distincts sur un signal. Les
si-gnaux de type impulsionnel sont les plus simples à appréhender car ils permettent un
raisonnement direct avec une mesure TOF dans le domaine temporel : leur forme
impul-sionnelle permet d'utiliser directement le pics d'amplitude par une détection des maxima,
et ainsi déterminer les diérents instants par TOF. Nous allons donc chercher à comprendre
les mécanismes de création de ces impulsions dans le domaine temporel. Dans la seconde
partie de cette section, nous présenterons les impulsions synthétiques (i.e obtenues par
corrélation), pour lesquelles nous pourrons transposer le raisonnement.
1.2.4.1 Généralités
Le signal radar est un signal physiquement réalisable c'est à dire qu'il possède un début
et une n : son support temporel. C'est donc un signal à énergie nie. On dénit l'énergie
d'un signal par :
Wx=
Z +∞
−∞
|x(t)|2dt (1.6)
La notion intuitive d'impulsion est donc uniquement dépendante de l'échelle de temps
avec laquelle on aborde la "distance" entre le début et la n du signal. Cela conrme
bien que la notion de pouvoir de résolution est associée à la bande passante du signal.
Pour illustrer ce mécanisme sur le signal gaussien, la Figure 1.5 montre la transformation
d'un signal exprimé dans le domaine temporel vers le domaine fréquentiel qui est régi par
l'équation 1.2. Ces mécanismes d'étalement sont à considérer en fonction du paramètreσt,
l'écart-type de la fonction gaussienne dans le domaine temporel :
δ(t) ⇐⇒T F 1
g(t) = 1
σ√2π e
−t2
2σ2 ⇐⇒T F G(f) = e
−f2σ2
2
1 ⇐⇒T F δ(f)
FIGURE 1.5 Fonction gaussienne et ses dilatées. Transformées de Fourier associées.
Les signaux impulsionnels peuvent prendre une multitude de formes diérentes, tel
l'exemple du signal impulsionnel expérimental présenté à la Figure 1.6. Il n'est pas évident
de positionner précisément l'instant de début et de n sur ce type signal. Pour obtenir une
méthode de localisation du signal noyé dans un bruit, on fait alors appel à la notion de
centre de gravité du signal ainsi qu'à la notion de maximum.
L'utilisation de ces notions nécessite au préalable de dénir l'enveloppe du signal car
ces impulsions sont soumises à des eets de modulation. On fait alors appel à la notion de
signal analytique pour dénir l'enveloppe du signal réel. Par dénition, le signal réelxr(t)
est la partie réelle du signal analytique xA :xr(t) =R(xA), l'enveloppe du signal réel est
alors le module du signal analytique |xA(t)|. Dorénavant, nous considèrerons uniquement
des signaux analytiques, ce qui nous amènera à noter directement le signal analytiquex(t).
Pour n'importe quel signal, on peut dès lors le localiser par sa position moyenne dénie
par :
t0=
R+∞
−∞ t |x(t)|2dt
R+∞
−∞ |x(t)|2dt =W
−1
x
Z +∞
−∞
t |x(t)|2dt (1.7)
Cette position moyenne correspond au centre de gravité de la distribution temporelle
d'énergie. Elle est analogue à la valeur moyenne ou espérance mathématique d'une variable
aléatoiretde densité de probabilitép(t) =Wx−1x(t). (Wx−1 étant la normalisation d'énergie
pour obtenirR
(p(t)) = 1). Le maximum coïncide le plus souvent avec la moyenne, comme
pour la distribution gaussienne, ce qui justie l'approche souvent employée de recherche par
maximum. Cependant, les phénomènes de déformations des impulsions pourront engendrer
une dissociation de la moyenne et du maximum.
De la même manière, on peut dénir l'écart-type σt à partir de la distribution des
amplitudes. On dénit ainsi la distribution temporelle d'énergie du signal :
σ2t =
R+∞
−∞ (t−t0)2 |x(t)|2dt
R+∞
−∞ |x(t)|2dt =W
−1
x
Z +∞
−∞
t2 |x(t)|2dt (1.8)
La durée utile d'un signal peut dès lors être dénie en fonction de l'écart-type σt, qui
est une manière plus générale pour dénir la largeur d'impulsion à mi-hauteur.
Du= 2ασt (1.9)
Où α est un choix arbitraire. Pour une largeur d'impulsion gaussienne à mi-hauteur, on
obtient alors par calcul une durée utile deDu≈2,35 σ.
Les lois de conservation de l'énergie nous amènent à considérer de la même façon
la densité spectrale d'énergie du signal Φx, qui est la représentation dans l'espace des
fréquences du même signal. On a ainsi :
Wx =
Z +∞
−∞
|x(t)|2dt=
Z +∞
−∞
|X(f)|2df avec |X(f)|2= Φx(f) (1.10)
De manière analogue, la bande passante (utile) du signal à 3 dB est dénie par B =
2,35 σf, et l'on pourra dénir une fréquence moyenne, ou fréquence centralefc.
1.2.4.2 Choix de l'impulsion
Les propriétés d'étalement recherchées pour une impulsion sont : la nesse temporelle,
une forme possédant un seul sommet et qui soit la plus régulière possible. Ces
caractéris-tiques sont obtenues en minimisant la durée utile du signal ainsi que sa bande passante. Le
tableau de la Figure 1.7 reprend quelques signaux usuels, avec leurs représentations
tem-porelle et fréquentielle que l'on va observer qualitativement dans l'optique d'appréhender
les mécanismes en jeu.
Fonction rectangulaire. Celle-ci possède une forme temporelle simple d'utilisation,
avec une durée réduite à son écart-type. Cependant, son support fréquentiel est très
étendu. Il sera nécessaire de tronquer le spectre fréquentiel (en eectuant des
restric-tions de la bande passante des composants utilisés) ce qui conduira à l'apparition de
phénomènes de Gibbs sur le signal temporel, et le rendra dicilement exploitable.
Fonction sinus cardinal. L'optimisation de la bande utile peut conduire à
considé-rer un spectre de fréquence rectangulaire. L'impulsion temporelle présente cependant
un support de très longue durée avec des oscillations résiduelles. Celle-ci implique une
superposition importante entre les diérents échos, ce qui conduira à faire disparaître
les échos de faible amplitude. De plus, ces oscillations feront apparaître de nombreux
pics, engendrant des problématiques de détection par maximum3.
Fonction gaussienne. Elle possède la propriété remarquable d'avoir une
transfor-mée de Fourier correspondant également à une fonction gaussienne régularisée.
FIGURE 1.7 Transformées de Fourier usuelles
1.2.4.3 Modulation en fréquence
En partant de la fonction gaussienne centrée sur la fréquence fc = 0, nous pouvons
retrouver la forme des impulsions gaussiennes de support fréquentiel 3 à 6 GHz. Il faut
translater cette gaussienne dans le domaine fréquentiel pour pouvoir la centrer sur la
fréquence d'intérêt, fc= 4,5 GHz. On utilise la relation :
g(t)×e i2πfct T F
⇐⇒ G(f)∗δ(f−fc) (1.11)
Cette translation en fréquence est équivalente à une modulation dans le domaine
tem-porel par une porteuse de fréquence fc. Avec la représentation analytique des signaux
adoptée précédemment, on voit alors que l'enveloppe analytique correspond à la
transfor-mée de Fourier du signal réel centrée enfc= 0 dans le domaine fréquentiel.
L'impulsion gaussienne ( ici normalisée en amplitude) que nous utiliserons pour le radar
impulsionnel temporel est décrite par :
ψimp(t) =e −t
2
2σ
2e i(2πf
ct+ϕ
imp) t∈[−tA, tA] (1.12)
3. Les techniques d'apodisation sont des techniques de traitement du signal, dont le but est la réduction
des lobes secondaires.
FIGURE 1.8 Tracé d'une impulsion gaussienne modulée parfaite.
Les paramètres de cette impulsion sont :
la fréquence centrale fc;
la bande passante du signal. On notera que la représentation en fréquence Figure 1.8
est en décibels, ce qui transforme la gaussienne en une parabole ;
la fonction gaussienne est dénie sur [+∞,−∞]( le support temporel est inni), il
faut procéder à une troncature pour restreindre le domaine de dénition à [−tA,tA].
Cette valeur est calculée par rapport à l'amplitude maximale de l'enveloppe de la
gaussienne, ici -60 dB. La référence temporelle de ce signal peut se dénir comme le
maximum de l'enveloppe gaussienne, icit0 = 0;
on peut dénir une relation de phase ϕimp relative à l'impulsion qui correspond à
la phase du signal modulant par rapport au centre de cette gaussienne. Le module
du spectre, en rouge, peut donc être associé à plusieurs signaux réels de phases
diérentes, tels queϕimp= 0 pour le signal vert etϕimp=−π/4 pour le signal bleu.
La notion de cohérence du radar UWB impulsionnel traduit la conservation de la phase
de l'impulsion lors de son émission par l'émetteur. La précision de cette cohérence (stabilité
de cette variable) se mesure par une fonction de probabilité, et sera un facteur important
pour garantir la précision de positionnement. Cette précision est dépendante des choix
technologiques de conception de l'émetteur. On appellera donc un émetteur non-cohérent
un émetteur qui n'est pas capable de conserver une relation de phase entre l'enveloppe de
l'impulsion et sa porteuse.
1.2.4.4 Superposition d'impulsion
Il est important de souligner que positionner un spectre autour d'une fréquence
cen-trale diérente de 0 revient à eectuer une modulation dans le domaine temporel. Pour
l'ensemble des radars de vision à travers les murs, un oset fréquentiel sera présent pour
positionner le spectre des signaux utilisés dans la fenêtre spectrale de transparence du
mur. Les signaux posséderont donc intrinsèquement un signal modulant. Cette modulation
sera problématique pour la détection, qui est uniquement fondée sur l'étude de l'enveloppe
des signaux. Elle va engendrer des interférences entre les impulsions qui se superposeront
temporellement. Cette problématique est illustrée sur la Figure 1.9, ou l'on constate la
superposition d'impulsions de même enveloppe analytique, mais possédant des phases
dif-férentes. Le signal résultant de la sommation de ces impulsions unitaires présente alors des
formes d'enveloppe diérentes, pour des impulsions arrivant aux mêmes instants.
A(t) A(t) +A(t−t
1) A(t) +A(t−t
2)
g(t,ϕ) =A(t)×cos(t,ϕ) g(t,0) +g(t−t
1,ϕ) g(t,0) +g(t−t
2,ϕ)
ϕ=0
ϕ=90
ϕ=180
FIGURE 1.9 Illustration des mécanismes d'interférence entre des signaux impulsionnels superposés.
Ces mécanismes d'interférences sont donc à prendre en compte en plus de la résolution
théorique du radar. Les interférences issues de la superposition de deux impulsions peuvent
en eet venir modier l'amplitude des signaux présentant des interférences destructives ou
constructives. Une simple détection d'enveloppe sera alors erronée dans certains cas : si
deux ondes rééchies proviennent de diérents points de réexion situés à des distances
de l'antenne approximativement équivalentes, ces ondes se superposeront. Le signal
pro-venant de l'antenne sera alors construit par la sommation cohérente des deux réexions.
Par exemple, une diérence entre les positions deλ/2 entraînera une opposition de phase
destructive.
Dans le document
Concept de radars novateurs pour la vision à travers les milieux opaques
(Page 29-34)