Evaporation du film liquide en micro-canal

Les consid´erations ´evoqu´ees plus haut sont n´ecessaires pour appliquer les mod`eles re-latifs aux transferts de chaleur pour l’´evaporation d’un film de liquide en micro-canal. A ce titre, et partant de l’hypoth`ese que le m´ecanisme de transfert dominant dans ce type de g´eom´etrie est l’´evaporation du film liquide, des mod`eles exprimant la dynamique du film au cours de ces transferts ont ´et´e r´ealis´es. Jacobi et Thome [71] ont propos´e un mod`ele analytique pour d´ecrire le m´ecanisme d’´evaporation transversale du film liquide. Il s’appuie sur une description physique simplifi´ee, rapportant le domaine d’´etude sur deux zones, bouchon liquide et bulle vapeur. Ce mod`ele a notamment permis de d´emontrer que l’´evaporation transversale du film liquide entourant la bulle ´etait le m´ecanisme de transfert de chaleur dominant dans les micro-canaux, et non l’´ebullition nucl´e´ee.

Ce fait a ´et´e confirm´e exp´erimentalement par H¨ohmann et Stephan [72], en observant l’´evaporation d’un m´enisque form´e par une introduction d’eau entre deux plaques planes, l’une d’elles ´etant chauff´ee ´electriquement par un film en acier inoxydable. Ils ont ainsi mis en avant l’importance de la micro-r´egion, zone situ´ee au niveau de la ligne triple entre le film adsorb´e et la macro-r´egion du film liquide, o`u les variations de temp´eratures, et donc les ´echanges thermiques, sont les plus ´elev´ees (figure 6.19).

Figure 6.19 – Distribution de temp´eratures dans la zone de micror´egion [72]. Comme l’indique, sur cette figure, la distribution de temp´eratures sur la face externe de la paroi, le taux ´elev´e d’´evaporation au niveau de la micro-r´egion, dont l’´etendue est

de l’ordre de 50 µm, entraˆıne un refroidissement local de la paroi `a cet endroit, suivi imm´ediatement par une augmentation des temp´eratures dans la r´egion de film adsorb´e, o`u le coefficient d’´echange chute de mani`ere significative. L’´epaisseur de film est ici in-connue, mais l’on constate bien la corr´elation existant entre celle-ci et la distribution de temp´erature `a la paroi, permettant de situer la position de la ligne triple (pr´esence d’un pic de temp´erature). On notera toutefois la faible amplitude de variations de temp´eratures dans la r´egion de film liquide, n´ecessitant l’emploi d’outils de mesures de haute pr´ecision. En d´efinissant la micro-r´egion comme ´etant la zone s’´etendant d’un film d’´epaisseur 1 µm jusqu’au film adsorb´e, Wang et al. [73] sont parvenus `a quantifier num´eriquement l’importance des transferts `a cet endroit, estimant qu’ils repr´esentent plus de 50% des transferts de chaleur totaux. La configuration de leur mod`ele est un micro-canal de 61 µm de rayon, soumis `a une surchauffe de 1 K par rapport `a la temp´erature de saturation, et ils utilisent les propri´et´es de l’octane.

A travers une approche num´erique, Mukherjee [74] a lui aussi mis en avant la contribu-tion de l’´evaporation du film liquide dans les transferts de chaleur au sein d’un capillaire, en ´etudiant l’influence de l’angle de contact. Il est notamment observ´e que les transferts de chaleur `a travers la paroi sont nettement accrus lorsque l’interface liquide/vapeur avance, d´eposant derri`ere elle un film liquide, que lorsqu’elle recule, d´emontrant de fait l’influence notoire du film liquide.

Dans le but de d´ecrire de mani`ere plus r´ealiste la physique de ce type d’´ecoulement, Thome et al. [64] ont consid´er´e un mod`ele d’´evaporation rapport´e sur trois zones (figure 6.20). On distingue une zone comportant la bulle allong´ee, ou bulle de Taylor, caract´eris´ee par la pr´esence d’un film liquide, s´eparant les zones de phases purement liquide (bouchon liquide) et vapeur (film ass´ech´e). Les hypoth`eses formul´ees pour ce mod`ele sont les sui-vantes :

– L’´ecoulement est homog`ene : liquide et vapeur se d´eplacent `a la mˆeme vitesse. – Le flux de chaleur est uniforme et constant le long de la paroi interne du tube. – La totalit´e de l’´energie transf´er´ee par conduction et entrant dans le fluide est utilis´ee

pour ´evaporer le liquide, de sorte que les temp´eratures de vapeur et de liquide restent `

a la temp´erature de saturation T_sat.

– La pression de saturation locale est utilis´ee pour d´eterminer la temp´erature de sa-turation locale.

– Le film liquide reste attach´e `a la paroi et l’influence des contraintes de cisaillement de la vapeur sur le film liquide est n´eglig´ee.

– L’´epaisseur du film est tr`es petite devant le rayon interne du tube : δ₀ << R. – L’inertie thermique de la paroi est n´eglig´ee.

– Pour une certaine portion de film ∆z, toute l’´energie transf´er´ee par conduction de-puis la paroi du tube est utilis´ee pour vaporiser le liquide (figure 6.21).

Ils ´etablissent alors que la variation de l’´epaisseur du film liquide, par ´evaporation sous l’effet d’un flux de chaleur surfacique q `a la paroi interne du tube, d’une valeur initiale δ₀, a une certaine valeur δ(z, t) pour une position z et un instant t, qui peut s’´ecrire :

dδ(z, t) = − ^q

ρ_l∆h_lv^{dt (6.31)}

Figure 6.20 – Mod`ele `a trois zones de transfert de chaleur dans un micro canal. [64]

Figure 6.21 – Evaporation du film. [64]

O`u ρ<sub>l</sub> est la masse volumique du liquide et ∆h<sub>lv</sub> la chaleur latente de vaporisation. Cette expression de δ(z, t) permet de pr´edire les variations du coefficient de transfert lo-cal au cours du passage d’un bouchon liquide et d’une bulle. Dans ce mod`ele, la difficult´e de pr´edire les valeurs th´eoriques de certains param`etres tels que l’´epaisseur initiale δ<sub>0</sub> et l’´epaisseur minimale de film δ<sub>min</sub>, est ´egalement mise en avant. Une approche pour la d´etermination de δ<sub>0</sub>, consiste `a utiliser les corr´elations d´ecrites pr´ec´edemment ´etablies en conditions adiabatiques. Concernant δ_min, correspondant `a l’ass`echement total du film liquide, ou `a l’existence d’un film adsorb´e, sa valeur est fix´ee de mani`ere plus ou moins arbitraire. Thome estime que sa grandeur est de l’ordre des rugosit´es de la surface interne

de la conduite [64]. Comme nous le verrons plus loin, le valeur fix´ee pour δ_min conditionne l’apparition et la position de la ligne triple, et donc la longueur du film liquide.

Plus tard, Consolini et Thome [75] ont repris la mˆeme approche pour mod´eliser la coalescence de bulles sous ´evaporation dans un micro-canal, identifi´ee comme ´etant un des comportements caract´eristiques des ´ecoulements dans les micro-canaux. Ils supposent ici que le film liquide est entraˆın´e par les contraintes de cisaillement `a l’interface τ<sub>i</sub>. Par-tant ´egalement de l’hypoth`ese que l’´epaisseur du film suit une ´evolution lin´eaire dans la direction axiale, ils obtiennent l’expression suivante :

δ(z, t) = ^µlz

τ_it − ^q

2ρ_lh_lv^{t (6.32)} L’approche utilis´ee ici a permis de mod´eliser nombre de tendances exp´erimentales ob-serv´ees dans la litt´erature, s’agissant de l’estimation du coefficient de transfert de chaleur. Elle met n´eanmoins et une fois de plus en avant la sensibilit´e des r´esultats `a la dynamique du film liquide, dont les variations de l’´epaisseur peuvent diff´erer entre les pr´edictions et les exp´eriences.

La plupart du temps, comme c’est le cas dans ce projet, les mod`eles sont d´evelopp´es en supposant constantes les propri´et´es thermophysiques des fluides consid´er´es. Zhao et al. [76] ont cependant point´e le fait qu’en accentuant la surchauffe impos´ee (diff´erence de temp´eratures entre la paroi et le fluide), cette hypoth`ese avait tendance `a surestimer de mani`ere importante le coefficient de transfert par ´evaporation et les flux de chaleur locaux maximum. Notons que, dans notre cas, nous nous attellerons `a imposer des surchauffes faibles, typiquement ∆T ≤ 10 K, de sorte que l’hypoth`ese sugg´erant les propri´et´es ther-mophysiques constantes reste l´egitime.

Han et al. [70] ont ´etudi´e l’effet de l’´evaporation des films de liquide sur les transferts de chaleur dans les micro-canaux, en comparant leurs ´epaisseurs mesur´ees avec celles obtenues en conditions adiabatiques. Ils ont notamment mis en ´evidence l’existence de fluctuations p´eriodiques de l’´epaisseur du film, dues `a une vitesse d’´ecoulement vapeur ´

elev´ee. De plus, `a faibles vitesses, il a ´egalement ´et´e ´etabli que les coefficients d’´echanges calcul´es `a partir de la mesure de l’´epaisseur de film δ (h = ^λl

δ, o`u λ<sub>l</sub> est la conductivit´e thermique du liquide), montrent une bonne concordance avec les valeurs obtenues direc-tement par une mesure des temp´eratures en paroi. Ce constat peut se r´ev´eler int´eressant dans l’optique d’´etablir la tra¸cabilit´e du passage d’un front liquide (positions de l’inter-face, de la ligne triple et ´epaisseur du film), dans une conduite cylindrique, `a partir des mesures de temp´eratures en paroi externe.

Une approche compl´ementaire a permis de mettre en lumi`ere la r´eelle influence du d´eplacement d’une bulle dans une conduite cylindrique, repr´esentative d’un PHP, sur la distribution de temp´eratures `a l’ext´erieur de cette conduite [77]. L’impact de param`etres tels que la vitesse et le flux surfacique uniforme impos´es, a notamment ´et´e montr´e. Ce

constat sugg`ere la possibilit´e, par des techniques de m´ethodes inverses, de d´etecter la pr´esence et la position instantan´ee d’une bulle au sein d’un capillaire, `a partir de la mesure du champ de temp´eratures sur la paroi externe de ce capillaire. N´eanmoins, cette approche ne permet pas r´eellement de connaˆıtre l’influence de la vitesse et du flux impos´e sur le comportement du film liquide, sa longueur, son ´epaisseur, et de d´eduire la corr´elation existant entre ses caract´eristiques et l’´evolution de la temp´erature en paroi. Bas´e sur la mˆeme id´ee (caract´erisation du passage d’une bulle au niveau de la paroi externe), et partant de la mˆeme approche `a 3 zones que Thome et al. [64], un mod`ele a ´et´e d´evelopp´e dans le cadre de cette th`ese.

D´eveloppement d’un mod`ele

d’´evaporation de film liquide

7.1 Description de l’approche

Nous rappelons que l’approche employ´ee ici concerne l’unique passage d’un syst`eme bouchon liquide/bulle de vapeur dans un tube capillaire chauff´e, moyennant la coexistence de trois zones distinctes (bouchon liquide, film liquide et zone ass´ech´ee). Pour ce faire, le d´eveloppement de ce mod`ele s’appuie sur un certain nombre d’hypoth`eses. Bien que la plupart d’entre elles puissent paraˆıtre de prime abord discutables, elles sont destin´ees en premier lieu `a simplifier au mieux cette approche, afin d’observer sa capacit´e `a offrir le r´esultat attendu ici, c’est-`a-dire la corr´elation entre les profils de temp´eratures en paroi externe de l’´evaporateur avec la dynamique du film liquide au sein du tube. Nous allons donc tout d’abord ´enum´erer ces hypoth`eses, avant de d´ecrire la structure proprement dite du pr´esent mod`ele. Un aspect primordial de cette description concerne notamment la dy-namique du film liquide, ses ´epaisseurs initiale et minimale, et sa loi d’´evolution qui se diff´erencie en particulier de celle employ´ee par Thome et al. [64].

Partant de ces consid´erations pratiques, nous illustrerons, par l’interm´ediaire d’un cas de calcul, les premiers r´esultats obtenus. Nous verrons donc, par ce biais, ce qu’il est pos-sible d’attendre de ce mod`ele, en comparant notamment les profils de temp´eratures avec l’´evolution de l’´epaisseur de film, mais ´egalement les limitations dont il est l’objet. A partir de ces observations, et afin d’accroˆıtre la pertinence de cette approche, nous reviendrons donc sur certaines hypoth`eses simplificatrices effectu´ees pr´ealablement. Ce retour pourra mettre en exergue certains aspects susceptibles d’influer sur la physique du syst`eme et dont il pourrait ˆetre n´ecessaire de tenir compte par la suite, et plus sp´ecifiquement sous des conditions particuli`eres (faibles vitesses d’´ecoulement, faibles flux impos´es... ), dans le cadre d’un d´eveloppement ult´erieur de ce mod`ele.