MESURES AU FILM CHAUD DES VITESSES D'ECOULEMENT DE L'EAU ENTRE PLAQUES PARALLELES

Centre d'Etudes Nucléaires de Cadarache Département des Etudes de Piles Groupe de Travail de Sûreté des Piles

MESURES AU FILM CHAUD DES VITESSES D'ECOULEMENT DE L'EAU ENTRE PLAQUES PARALLELES

par

Robert EZRA TY

Travail effectué à l'Institut de Mécanique Statistique de la Turbulence de la Faculté des Sciences de Marseille,

Laboratoire associé du C.N.R.S.

FEVRIER 1969 -

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1 1

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CEA-N-1163 EZRATY Robert

MESURES AU FILM CHAUD DES VITESSES D'ECOULEMENT DE L'EAU ENTRE PLAQUES PARALLEI" 3

Sommaire. - Cette étude concerne une application de la méthode du film chaud à la mesure du débit d'eau dans un élément de pile.

Les différentes phases du sont présentées ainsi que peut rencontrer.

tarage et de l'utilisation de la sonde

q~elques difficultés usuelles que l'on L'utilisation du film chaud permet de tracer la carte

d'étudier la répartition des intensités de turbulence tribution spectrale de l'énergie.

des vitesses, et la dis- Les résultats obtenus sont en bon accord avec les propriétés connues du type d'écoulement étudié.

42 P.

Commissariat à l'Energie Atomique-- France CEA-N-1163 EZRATY Robert

APPLICATION OF THE HOT FILM METHOD TO THE VELOCITY'MEASUREMENT OF FLOWING THROUGH PARALLEL FUEL-PLATES

Summary. - This report deals with an application of the hot film method to the measurement of water flowrate in a reactor fuel element.

The various stages of calibration and of the use of the probe are reviewed here, as well as the usual difficulties to be expected.

Through the use of hot film, it was possible to plot the velocity chart, to investigate the turbulence level and energy spectra distributions.

The results are in good~ement with the known properties of the type of flow considered •

1969 ^{42 P.}

Commissariat à l'Energie Atomique- France

- TABLE DES MATIERES -

I. - INTRODUCTION

II. - DESCRIPTION DE L'APPAREILLAGE EXPERIMENTAL II.1. La boucle d'essais

II.2. Le porte-sonde

II.2 .1. Principe et Réalisation II.2.2. Modifications

II.3. Les sondes

II.4. L'appareillage électronique III. - RESULTATS DES MESURES

III.1. Vérifications préalables

III.2. Etalonnage de la sonde conique III.3. Mesures des vitesses moyennes

droite

III.4. Mesures des intensités de turbulence III.5. Les spectres d'énergie

IV. - DISCUSSION DES RESULTATS IV.1. Vitesses moyennes

IV.2. Intensité de turbulence et spectres d'énergie V. - CONCLUSIONS

Fig. 1a

-

^1b

Fig. 2 Fig. 3a Fig. 3b Fig. 4 Fig. 5 Fig. 6 Fig. 7a Fig. 7b Fig. 8 Fig. 9 Fig. 10 Fig. 11 Fig. 12 Fig. 13 Fig. 14

Fig. 15a - 15 b Fig. 16

Fig. 17

Fig. 18a - 18b Fig. 18c

Fig. 19

- LISTE DES FIGURES -

Zone de mesure

Soufflerie d'étalonnage Alimentation directe Installation d'essais Le porte-sonde

Les sondes

Schéma de la rotation du porte-sonde L'appareillage électronique

Diagramme de 1 ¹ appareillage électronique Sonde coudée à 90° R

=

^{f (e)}

Sonde coudée à 90° R

=

^f(T)

Sonde droite R

=

^{f ( e)}

Tarages de la sonde droite

Etalonnage de la sonde droite Nu

=

^f(V)

Répartition des niveaux de mesure Répartition des vitesses moyennes

Profils de vi tasses parallè.lemen t aux plaques Tarage et sensibilité de la sonde .droite Spectres d'énergie F(n)

Spectre d'énergie n.Ft~): points H 16- F 5 Spectre d'énergie n.F(n). point C 21

Variations relatives de vitesse et de largeur des canaux.

TABLEAU I Etalonnage de la sonde conique droite.

TABLEAU II Mesures des vitesses moyennes.

TABLEAU III Mesures des intensités de turbulence.

TABLEAU IV Calcul du coefficient de corrélation.

I. - INTRODUCTION

Cette étude a pour but de déterminer les caractéristiques hydro- dynamiques d'un élément combustible CABRI - type OSIRIS.

L'élément inerte du type SI 23 qui a servi aux essais est muni de 21 plaques (Fig. 1a, 1b) et équipé d'un pied F 29.93.

Les mesures ont été effectuées en application des travaux de F. RESCH (1968), au moyen d'un anémomètre à température constante et de sondes du type film chaud conique protégé. Les valeurs moyennes et répartitions spectrales des fluctuations turbulentes de la vitesse d'écoulement de l'eau ont ainsi pu être déterminées à la sortie des différents canaux de l'élément.

II. - DESCRIPTION DE L'APPAREILLAGE EXPERIMENTAL II.1. La boucle d'essais

Nous avons utilisé la soufflerie SE 13 de l'Institut de Mécanique Statistique de la Turbulence (Fig. 2). Cette installation a été réalisée par F. RESCH (1968) et permet le tarage direct des sondes à films chauds.

Elle a dû être modifiée pour les expériences effectuées sur l'élément inerte CABRI-OSIRIS

- L'alimentation directe du circuit (Fig. 3a) à partir èe la pompe augmente la pression motrice disponible et donc permet un débit suffisant dans l'élément essayé, malgré sa perte de charge élevée.

- Une chambre de tranquillisation en altuglass placée en amont de la maquette simule le réservoir infini en amont des pieds d'éléments en pile.

Un convergent en acier inoxydable permet de raccorder la sec-

tion rectangulaire de sortie de l'élément à la section circu- laire aval de l'installation d'essais (Fig. 3b).

-De petits robinets placés aux points hauts et bas de l'instal- lation permettent la purge et la vidange du circuit.

II.2. Le porte-sonde

II.2.1. ~~~~~~E~-~~-~~~~~~~~~~

Le dispositif utilisé (Fig.

4)

permet de déplacer la sonde dans le champ de mesure. Un mouvement de rotation et de trans- lation dans un plan permet le balayage des canaux; un mouvement de translation perpendiculaire au plan précédent permet d'engager la sonde dans le canal désiré.

Les parties mobiles du porte-sonde ont été réalisées en acier inoxydable et le corps en altuglass.

- Les mouvements de rotation et de translation horizontale sont assurés par un axe tournant et coulissant.

- Un système par pignon et crémaillère permet un déplacement précis.

Une butée réglable placée sur l'axe coulissant assure une pé- nétration identique de la sonde dans tous les canaux.

- Une grille témoin et un index mobile dont les mouvements re- produisent ceux de la sonde permettent un contrôle extérieur de la position de la sonde dans le champ de mesure.

Le porte-sonde est maintenu solidaire de l'élément par un jeu de brides et de plaques.

- La sonde pénètre dans la zone de mesure par une des trois ou- · vertures rectangulaires de la gaine.

II.2.2. Modifications ·

Lors du montage du porte-sonde sur la soufflerie il est apparu que les jeux mécaniques trop importants ne permettaient pas de déplacer la sonde avec une précision suffisante, ce qui pouvait

- 3 -

entraîner la détérioration du film par contact avec les arêtes des plaques. Pour remédier à cet inconvénient l'ensemble du porte-sonde a subi une rotation de 90° permettant un positionnement plus précis suivant la direction normale aux plaques (Fig.

6).

En raison de la section rectangulaire de la gaine, ceci a nécessité quelques modifi- cations mécaniques du montage.

L'une des ouvertures latérales de la gaine est utilisée pour l'éclairage du champ de mesure, dont l'examen visuel ou microscopique est opéré par l'ouverture supérieure. Ces ouvertures sont obturées de.ns ce but au moyen de plaques transparentes en al tuglass.

II.3. Les sondes

Les sondes utilisées (Fig. 5) sont du type film chaud co- nique recouverte d'une pellicule de quartz pour l'utilisation dans l'eau, fabriquées par Thermo-Systems.

Il était prévu d'employer les sondes coudées à 90° du type 1231 QW qui étaient bien adaptées à la géométrie de l'ensemble peigne-porte-sonde. Lors des essais de tarage, le phénomène de dé- rive, dû à des petites fissures dans le quartz nous a contraint à utiliser une sonde conique droite du type 1230.

Le mode de fixation de la sonde sur son support a dû être modi- fié en conséquence ainsi que la position de son câble d'alimentation.

II.4. L'appareillage électronique

L'appareillage électronique (Fig. 7) est constitué par - Un ensemble anémométrique DISA comprenant

• un module "anémomètre à température constante" 55 D 01

• un module "unité auxiliaire" 55 D 25

• un module "voltmètre digital" 55 D 30

- Un oscilloscope qui permet de visualiser et de contrôler en permanence le phénomène.

Le signal turbulent est enregistré sur un enregistreur magné- tique TOLANA, à fai9le vitesse, puis relu à grande vitesse afin

d'étudier les basses fréquences à l'aide d'un analyseur B F QUAN-TECH type

304.

La mesure de la fluctuation de vi tesse Vu •2 est réalisée à l'aide d'un voltmètre R-M-S Bruël-Kjoër.

- L'ensemble est articulé suivant le diagramme de la figure 7b.

III. - RESULTATS DES MESURES

III.1. Vérifications préalables

Avant d'effectuer les mesures, un contrôle de la qua- lité des sondes était indispensable.

La variation de la résistance de la sonde en fonction de la température est un premier test : la loi théorique de variation est de la forme R

=

Ro (1 +À 0). Lors des essais des sondes coudées les courbes R

=

f(e) sont effectivement des droites, mais en repre- nant plusieurs fois l'expérience l'on a obtenu pour la même sonde des droites parallèles mais différentes (Fig. 8) ce qui indique une évolution de la sonde entre les expériences. Il n'est pas possible dans ces conditions de tracer une courbe de tarage.

Nous avons alors tenté sans succès, de stabiliser la sonde en la faisant fonctionner quelques heures à une température donnée, mais si l'on reprend après une interruption le même essai la courbe de variation de la résistance en fonction du temps présente un net dé-

c~ochage (Fig.

9).

Une évolution de la sonde est également visible en cours d'essai, grâce au voltmètre digital où l'on voit chuter continuellement la tension et à l'oscilloscope où le signal turbu- lent s'amortit, alors que les paramètres température et vitesse du fluide restent constants.

Ces phénomènes ont été observés pour toute la série de cinq sondes coniques coudées à

90°

que nous avons testées. Il semble que

- 5 -

le recouvrement de quartz sur ce type de sonde soit défectueux et que des fissures s'y produisent, ce qui entraîne les instabilités observées. Il nous a donc fallu utiliser une sonde conique droite, dont la stabilité était connue et a d'ailleurs été vérifiée avant et tout au long des mesures.

III.2. Etalonnage de la sonde conique droite

Un système de chauffage par thermo-plongeur permet de faire varier la température de l'eau. La droite R

=

f(0) a été tra- cée pour 0 variant de 20°C à 30°C (Fig. 10) on obtient À

=

₃

;4.

Trois tarages ont été effectués à des températures de fluides diffé- rentes : 0f

=

24°C- 25,2°C et 27°C (Fig. 11).

La mesure de la vitesse de l'eau à l'emplacement de la sonde se fait par l'intermédiaire d'un venturi préalablement étalonné dont les prises amont et aval sont reliées à un manomètre à eau.

Pour ces trois tarages le coefficient de surchauffe a w a été fixé au voisinage de 5

%.

Afin d'avoir une seule courbe de référence, les résultats ob- tenus ont été regroupés sous la forme Nu

=

f(V) d'après la méthode proposée par F. RESCH (1968).

Les valeurs numériques sont portées dans le tableau I et sur la courbe Nu

=

f(V) de la figure 12.

III.3. Mesures des vitesses moyennes

Les positions de la sonde sont repérées par une lettre allant de C à L et par un chiffr~ allant de 1 à 22. Les lettres cor- respondent à des plans parallèles entre eux et perpendiculaires aux plaques; ces plans (ou niveaux) sont irrégulièrement espacés; leur répartition est indiquée sur la figure 13. Les chiffres correspondent aux numéros des canaux; ils sont numérotés de 1 à 22 de droite à

gauche en regardant l'extrémité du peigne.

La sonde pénètre d~ 1,5 mm environ entre les plaques dont les extrémités sont dans un même plan; le profil conique de la sonde est supposé ne pas trop perturber l'écoulement: Un microscope permet de s'assurer que le film est bien placé chaque fois au milieu du canal, bien qu'au cours des premiers essais nous ayons constaté qu'un léger déplacement de l'élément sensible autour de la position médiane ne fait pas varier appréciablement la tension.

Une première série de mesures discontinue s'est révélée défec- tueuse lors du dépouillement; en effet les valeurs des vitesses, re- levées en explorant l'écoulement suivant des niveaux horizontaux, ne recoupaient pas les profils mesurés en parcourant verticalement chaque canal.

En faisant toutes les mesures sans interruption et en mettant à la masse les parties métalliques du montage, des résultats cohé- rents et reproductibles ont pu être obtenus.

Ces résultats sont groupés dans le tableau II où sont notés les tensions relevées, les nombres de Nusselt correspondants et les vitesses lues sur la courbe de tarage Nu

=

f(v).

Le débit global de la soufflerie mesuré au venturi est de 5,4 1/s.

En

rapportant ce débit à la section de passage de l'eau

soit 30,6 cm2 no~s obtenons une vitesse moyenne de débit de 1,77 m/s.

Nous avons préféré prendre comme vitesse de référence, afin de mieux apprécier les écarts positifs et négatifs, la moyen~e arithmétique des valeurs mesurées soit 2,15 m/s. En effet la sonde étant placée au milieu des canaux, on obtient un maximum de vitesse dont la valeur est toujours nettement supérieure à la vitesse moyenne de débit.

La figure 14 montre la répartition des vitesses dans les ca- naux; les figures 15a et 15b montrent les profils de vitesses paral- lèlement aux plaques dans quelques canaux. Ces profils tracés en ex- plorant tour à tour chaque canal sont identiques à ceux que l'on ob- tient en relevant les valeurs du tableau II obtenues en explorant perpendiculairement aux plaques la zone de mesure.

- 7 -

III.4. Mesures des intensités de turbulence

La vitesse moyenne en chaque point étant déterminée et la courbe de tarage E

=

f(V) donc (

~~) 0 ⁼

s(V) dans les conditions_

de l'expérience étant connue, on peut à partir de la mesure de

~

au voltmètre R - M - S, déterminer le rapport

Les valeurs de (ôV)e ôE

=

s(V) sont données par la figure 16.

Le tab~eau III regroupe en chaque point de mesure : - la vitesse moyenne en m/s

- la tension R - M - S mesurée en mV - la sensibilité en Volt/m/s

- l a valeur de l'intensité de turbulence en%

III.5. Les spectres d'énergie

Nous avons choisi trois points de la zone de mesure : le point H 16 où la vitesse est maximale, le point C 21 du fait de sa position et un point courant F 5.

Les premières mesures effectuées faisaient apparaître des pointes d'énergie à 50 - 100 et 150 Hz qu'il a fallu éliminer en améliorant le raccordement à la masse des appareils, en particulier du voltmetre digital qui réinjectait du courant 50 Hz dans le module anémomètre.

Pour analyser les fréquences inférieures à 10 Hz, le signal turbulent est enregistré sur bande magnétique à la vitesse de 19 cm/s puis relu à la vitesse de 1,52 m/s ce qui multiplie la fréquence par huit.

Afin de comparer les répartitions d'énergie les valeurs de F(n) ont été normées de façon à obtenir

~F(n)

^dn

=

^u'2

Les figures 17 - 18a - 18b - 18c rassemblent le résultat de mestirespour les trois points considérés.

IV. - DISCUSSION DES RESULTATS

IV.1. Vitesses moyennes

Le rapport de la vitesse moyenne de débit (1,77 m/s) à la moyenne des vitesses mesurées au milieu des plaques (2,15 m/s) est de·.o:,82 •. Cette valeur est conforme aux calculs faits à partir de l'ex- P~.ê.Sioll,'.analytique du profil universel de vitesse de KARMAN donné pai- HARNEI'T, KOH, Mc COMAS (Février 1962)

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On peut alors écrire

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u+ y+ = Re,

le profil universelNde vitesse donne, à partir de u+

=

18,5 soit

~ =

^0,86.

max

~'examen de la répartition des vitesses perpendiculairement aux plaques fait apparaître une certaine dissymétrie de l'écoulement due aux variations de largeur des canaux. La mesure de cette largeur a été ..

faite sur un agrandissement par diapositives; la grandeur mesurée n'in- tervenant que sous forme de proportions, il n'a pas été effectué de correction d'échelle, le grossissement restant constant.

La figure 19 fait apparaître les variations relatives de largeur des canaux et de vitesse de l'eau. Largeurs et vitesses varient dans le même sens; en effet nous devons raisonner ici à perte de charge

constante or AP est de la forme AP soit avec les deux variables V et e

=j 1 py2H

2 e

2 _li_ t>e V - e Le calcul du coefficient de corrélation

(V.

-V)

(e. - ë) r

=

---1~---1---

- e -)2

à partir des valeurs de V et e relevées suivant le niveau H (tableau IV) donne r

=

0,6.

IV.2. Intensité de turbulence et spectres d'énergie

- 9 -

Les intensités de turbulence sont de l'o~dre de

3

à

4%

ce qui semble un chiffre normal si l'on se réfère aux valeurs mesu- rées dans des écoulements semblables.

Les spectres d'énergie relevés en différents points sont sensi- blement identiques, surtout pour les fréquences supérieures à 1000 Hz.

Il faut remarquer que pour le point C 21 les basses ·fréquences con- tiennent plus d'énergie, ce qui pourrait être dÛ à un décollement à la périphérie du pied. Enfin le maximum d'énergie qui se situe autour de 700 Hz correspond à une

0 1 , mm so1 env1ron ^{' t .} 1 20•

erne

échelle de turbulence 2

v

n~n de l'ordre de de la distance entre deux plaques.

V. - CONCLUSIONS

Les mesures effectuées nous ont permis de déterminer les prin-

··· . . · ..

cipales caractéristiques hydrodynamiques de l'écoulement entre les plaques d'un élément CABRI type OSIRIS.

Dans l'ensemble aucune anomalie notable n'est décelée, les va- riations observées dans la répartition des vitesses po·uvant s' expli- quer par les écarts de fabrication sur le positionnement des plaques.

Les résultats concernant les vitesses moyennes sont en bon ac- cord avec ceux obtenus à Cadarache par la méthode des tubes de Pitot et du capteur de pression.

L'utilisation du film chaud a permis de déterminer les valeurs de l'intensité de la turbulence ainsi que la répartition spectrale de son énergie; elles font apparaître ainsi que l'on pouvait s'y at- tendre un plus fort niveau de fluctuation aux extrémités des canaux.

Les caractéristiques turbulentes relevées apparaissent comme norma- les pour ce type d'écoulement.

F. RESCH

- BIBLIOGRAPHIE -

"Etudes sur le fil chaud et le film chaud dans 1' eau. ¹¹ - Thèse de Docteur-Ingénieur -

FACULTE DES SCIENCES - MARSEILLE 1968 - Rapport C.E.A. - R.3510

J.P. HARNETT, J.C. KOH, S.T. Mc COMAS.

"A comparison of Predicted and Measured Friction Fac- tors for Turbulent Flow through Rectangular Ducts. ¹¹ (University of Minnesota- Minneapolis). J. Heat Transfer. 84 : 82-8 (Feb. 1962).

Manusarit reçu Ze 23 Juin 1969

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TABLEAU I

TARAGE DE LA SONDE CONIQUE DROITE

24°C 25,2°C 27,5°C

E v E v E v

Nu Nu Nu

Volt m/s Volt m/s Volt m/s

6,90 3,31 1001 6,93 3,31 995 6,88 3,29 999 6,74 2, 85 954 6,75 2,87 961 6,79 2,88 950 6,62 2,51 920 6,62 2,52 926 6,66 2,52 917 6,48 2,22 882 6,45 2, 1? 879 6,51 2,17 871 6,34 1 '93 844 6,36 1, 92 855 6,40 1 '95 842 6, 15 1,56 794 6,14 1,55 797 6,19 1,56 788 5,92 1,22 736 5' 91 . 1,22 738 5,95 1,22 732 5,70 0,96 682 5,67 0,93 579 5,71 0,96 670 5,35 0,65 605 5,34 0,65 587·:

. 1

1 - E tension mesurée en Volt

2 - Nu nombre de Nusselt correspondant 3 -

v

vitesse en m/s

TABLEAU III

MESURE DES INTENSITES DE TURBULENCE

1 -

v

vitesse en m/s

2 -

~

fluctuation de tension en mV 3 - ^S sensibilité en V/m/s

4 -

intensité de turbulence en

%

'

^{(Vi V)}

^{1 -}

²

Vi Vi

- v - -

^{Vi ei} ei - e (ei-e)

-

ei

- -

Vi ei

2,22

+

0,04 16

x

10 -4

+

0,51 32,5 3,05 9,30 1 '65

⁺

0,84 2,29

⁺

o, 10 100

^Il +

1,27 31 1,55 2,40 0,84

+

1,07 2,18 - 0,01 1

^Il

- o, 13 32,5 3,05 9,30 1' 65 - 0,21 2,26

⁺

o,o8 64

^Il +

1,02 31,5 2,05 4,20 1' 11

⁺

1,13 2,17 - 0,01 1

^Il

- o, 13 32 2,55 6,50 1,38 - o, 18 2,35

⁺

o, 17 289 "

⁺

^{2,17 31 1,55 2,40 0,84}

⁺

^1,82

2,2

+

0,02 4 "

⁺

^{0,25 28 - 1,45 2,10 - 0,78 - 0,20}

2,27

⁺

0,09 81

^Il +

1,15 31 1,55 2,40 0,84

+

0,97 2,26

+

o,o8 64

^Il +

1,02 29,5 0,05 0,003 0,03

+

0,04 2,21

+

0,03 9

^{Il +}

0,38 28 - 1,45 2,10 - 0,78 - 0,30 2,17 - 0,01 1

^Il

- o, 13 29 - 0,45 0,20 - 0,24

+

0,03 2,12 -

0,~6

36

^Il

- 0,76 28 - 1,45 2,10 - 0,78

+

0,59 2,17 - 0,01 1

^Il

- o, 13 27 - 2,45 6,00 - 1,32

⁺

o, 17 2,10 - 0,08 64

^Il

- 1,02 29 - 0,45 0,20 - 0,24

⁺

0,24 2,08 - 0,09 81

^Il

- 1,15 29 - 0,45 0,20 - 0,24

+

0,28 2,07 - 0,11 121

^Il

- 1,40 27,5 - 1,95 3,80 - 1,05

+

1,47 2,12 - 0,06 36

^Il

- 0,76 29 - 0,45 0,20 - 0,24

+

0,18 2,07 - o, 11 121

^Il

- 1,40 27 - 2,45 6,00 - 1,32

+

1 '85 2,09 - 0,09 81

^Il

- 1,15 27 - 2,45 6,00 - 1,32

+

1,52

r

= 0,6

3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21

6,39 6,43 6,45 6,47 6,43 6,51 6,42 870 880 885 890 880 902 877 2,09 2' 17 2,20 2,25 2,17 2,34 2,14

6,41 6,40 6,43 6,41 6,41 6,44 6,47 6,46 6,46 6,52 6,43 6,49 6,45 6,48 6,45

-..

873 871 -.;880 :..,874 874 882 889 c893 886 904 880 896 884 893 885 2' 12 2' 10 2,17 2, 12 2,12 2,18 2,24 2,26 2,22 2,35 2,17 2,29 2,20 2,26 2,20

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6,40 6,38 6,41 6,39 6,40 6,40 6,43 6,41 6,42 6,46 6,47 6,48 6,46 6,52 6,44 6,49 6,45 6,48 6,46

_-

870 866 874 869 871 871 880 874 877 866 889 893 886 904 881 896 885 893 886 2,09 2,07 2, 12 2,08 2' 10 2,10 2,17 2,12 2,14 2,21 2,24 2,26 2,22 2,35 2,17 2,29 2,20 2,26 2,22

.·

.

6,40 6,38 6,41 6,38 6,39 6,40 6,43 6,41 6,43 6,46 6,47 6,48 6,45 6,52 6,43 6,48 6,44 6,49 6,46 . 870 866 874 866 869 871 880 874 880 886 891 893 885 904 880 893 881 895 886 2,09 2,07 2,12 2,07 2,08 2' 10 2,17 2,12 2,17 2,21 2,26 2,26 2,20 2,35 2' 17 2,26 2,17 2,28 2,22 -

·.

.

\

6,40 6,38 6,41 6,39 6,39 6,40 6,42 6,41 6,41 6,46 6,47 6,48 6,45 6,50 6,43 6,48 6,43 6,48 6,45

-

871 866 874 869 869 871 877 874 874 886 891 893 884 899 880 893 880 893 884 2' 10 2,07 2' 12 2,08 2,08 2' 10 2,14 2' 12 2,12 2,21 2,26 2,26 2,20 2,35 2' 17 2,26 2' 17 2,26 2,20

6,40 6,39 6,42 6,40 6,40 6,41 6,44 6,42 6,42 6,47 6,47 6,48 6,45 6,51 6,44 6,48 6,44 6,47 6,45 871 868 875 870 871 874 880 875 877 880 891 893 885 902 882 892 880 891 885 2, 10 2,08 2,13 2,09 2' 10 2,12 2,17 2,12 2,14 2,17 2,26 2,26 2,20 2,34 2,18 2,26 2,17 2,26 2,20

6,41 6,41 6,40 6,42 6,44 6,46 6,47 6,44 6,49 6,41 6,45 6,42 6,43 6,41 871 874 871 877 881 886 891 882 896 874 885 877 880 874 2,10 2,12 2,10 2,14 2,17 2,22 2,26 2,18 2,29 2,12 2,20 2,14 2,17 2' 12

6,34 6,34 6,28 6,32 6,31 6' 3-3 6,37 6,37 6,32 6,35 6,31 6,35 6,27 6,29 6,29

855 855 839 850 847 853 860 863 850 858 847 857 836 . 842 842

1 '98 1 '98 t,87 1 '95 1 '92 1 '96 2,02 2,04 1,95 2,00 1,92 2,00 1 '85 1 '89 1 '89

3 ⁴ 5 6 ₇ 8 9

10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21

1

2' 17 2,34

41 37

j

0,49 0,45

:

3,9 3,5

2' 10 2,15 2' 18 2,35 2,26

39 35 37 36 36

0,5 0,49 0,49 0,45 0,47

3,7 3,3 3,5 3,4 3,4

2,05 2' 16 2,21 2,37 2,25

38 38 39 38 38

0,52 0,49 0,48 0,45 0,47

3, 6. 3,6 3,7 3,6 3,6

2,07 2,17 2,21 2,35 2,22

41 38 39

^3B6

.)38

0,51 0,49 0,48 0,45 0,48

3,9 3,6 3,7 3,4 3,6

2,07 2,17 2,21 2,35 2,22

40 41 39 35 39

0,51 0,49 0,48 0,45 0,48

3,8 3,9 3,7 3,3 3,7

2,17 38 0,49 3,6

2' 10 2,07 2' 12 2,09 . 2,09 2' 10 2' 14 2' 12 2' 12 2,21 2,26 2,26 2,20 2,35 2' 17 2,26 2' 17 2,26 2,20

39 41 43 41 40 37 39 38 39 36 35 37 37 35 37 35 36 36 38

0,50 0,51 0,50 0,50 0,50 0,50 0,49 0,50 0,50 0,48 0,47 0,47 0,48 0,45 0,49 0,47 0,49 0,47 0,48

·3,70 3,9 4, 1 3,9 3,8 3,5 3,7 3,6 3,7 3,4 3,3 3,5 3,5 3,3 3,5 3,3 3,4 3,4 3,6

2,08 2' 17 2' 17 2,34 2,25

41 39 36 35 38

0,51 0,49 0,49 0,44 0,4'7

3,9 3,7 3,4 3,4 3,6

2,12 41

0,5

¹

3,9

¹

1 '98 1,98 1,87 1 '95 1 '92 1,96 2,02 2,04 1 '95 2,00 1 '92 2,00 1,85 1,89 1,89

39 48 60 47 49 49. 50 50 41 47 46 50 57 49 48

0,53 0,53 0,55 0,53 0,54 0,53 0,52 0,51 0,53 0,52 0,54 0,52 0,56 0,55 0,55

. 3, 7 . 4, 6 5,8 4,5 ' 4, 7 4,7 . 4,8 4,8 . 4,00_ 4,5. ' 4,4 4,8 5,5 4,7 4,6

Edité

par le Bureau de Documentation C.E.N. CADARACHE