Sélecteur mécanique pour neutrons lents

HAL Id: jpa-00212705

https://hal.archives-ouvertes.fr/jpa-00212705

Submitted on 1 Jan 1958

HAL is a multi-disciplinary open access

archive for the deposit and dissemination of

sci-entific research documents, whether they are

pub-lished or not. The documents may come from

teaching and research institutions in France or

abroad, or from public or private research centers.

L’archive ouverte pluridisciplinaire HAL, est

destinée au dépôt et à la diffusion de documents

scientifiques de niveau recherche, publiés ou non,

émanant des établissements d’enseignement et de

recherche français ou étrangers, des laboratoires

publics ou privés.

Sélecteur mécanique pour neutrons lents

G. Gobert, B. Jacrot

To cite this version:

51 A.

SÉLECTEUR

_MÉCANIQUE

POUR NEUTRONS LENTS

Par G. GOBERT et B.

_JACROT,

Section des Réactions Nucléaires à Basse

_Énergie,

C. E. N.,

Saclay.

Résumé. 2014 On décrit un sélecteur _mécanique de neutrons lents. Ce sélecteur est constitué de deux rotors distants de 1 mètre, et faisant 1 mètre de diamètre, tournant à 6 000 _{tours/minute.}

La _largeur de la raie obtenue est, dans les meilleures conditions, de _0,2 Å et la durée de _{l’impulsion}

des neutrons de 50 _{03BCs. Les problèmes mécaniques} rencontrés lors de la construction sont

_analysés.

Abstract. 2014 A

mechanical selector of slow neutrons is described. It is constructed of two rotors (diameter 1 m) separated by 1 meter distance. The rotation _speed is 6 000 r. _p. m. The width of the line obtained is2014 in the best conditions2014 50 03BCs. Mechanical

_problems

encountered _during the construction are _analyzed.

PHYSIQUE APPLIQUÉE TOME _19, AVRIL

Depuis

quelques

années,

plusieurs

groupes de

physiciens

[1]

se sont attachés à l’étude de la dif-fusion

_inélastique

des neutrons lents par les solides. Le

_principe

des

_expériences

est

_d’envoyer,

sur

un échantillon de substance à

étudier,

des neutrons

lents

_{monocinétiques}

et de mesurer

_l’énergie

des

neutrons diffusés à un

_angle

donné.

_{Pratiquement,}

les neutrons incidents

_{monocinétiques}

sont

rem-placés

dans

_beaucoup

_{d’expériences [2]}

_par la

partie

d’un

_spectre

maxwellien

_qui

a traversé un

filtre cristallin

_[3],

de

_béryllium

par

exemple.

Avec cetté

_technique,

on a un faisceau

_composé

de

neutrons de

_plus

_{grande longueur}

d’onde

_qu’une

certaine

_longueur

d’onde

_{caractéristique}

du filtre

(3,95 A

pour le

béryllium).

Comme un

_spectre

maxwellien décroît très vite avec la

_longueur

d’onde,

cette

_{technique peut}

être utilisée.

Cepen-dant,

pour avoir des

expériences plus

précises,

il faut avoir un

_spectre

_beaucoup

mieux défini en

énergie.

Ceci

_peut

être fait à l’aide d’un

spectro-mètre à

_{cristal ;}

c’est la

_{technique qu’utilise}

Brock-house

_[le].

On

_peut

aussi utiliser un sélecteur

mécanique [1c].

Le

_{principe général}

est le suivant : un

_{premier dispositif}

laisse passer un

_paquet

de

neutrons assez court en

_temps.

Puis,

à une certaine

distance,

un deuxième

dispositif

ne laisse _passer que les neutrons de ce

_paquet

_ayant

mis un

_temps

donné _pour

_parvenir

au deuxième

dispositif.

On

réalise ainsi un monochromateur travaillant _par

impulsions,

qu’on

peut

donc associer à un

_système

d’analyse

par

temps-de-vol.

Nous avons construit un tel

_appareil

en nous

_imposant

les conditions suivantes :

_{1) largeur}

à mi-hauteur de la

raie

pro-duite :

_{0,2 A}

dans les meilleures

_{conditions ;}

2) grande

facilité

_de,

_changer

la

_longueur

d’onde transmise sans

_changer

la

largeur

de la

_{raie ;}

3)

durée de

_{l’impulsion}

_{50 us} à mi-hauteur dans les meilleures conditions.

Pour

_ceci,

nous avons

_adopté

un

_dispositif

cons-titué _par deux roues absorbantes tournant

autour

d’un axe horizontal et

_portant

des fentes

radiales.

Les roues ont 1 m de diamètre et sont situées à 1 m de

distance.

Une boîte dé vitesse de

_rapport

_1/1

connecte les 2 roues et

_permet

la variation de la

longueur

d’onde

_transmise.

FIG. 1. - Schéma de

principe du sélecteur

_mécanique.

La

_figure

1 donne le schéma de

_principe

de cet

appareil.

Nous décrivons successivement les diverses

parties

du

sélecteur.

I. Rotors. -

a)

DESCRIPTION. -

Chaque disque

est en duralumin monté sur un _noyau en acier constituant l’arbre. Le

_poids

de

_{chaque disque}

est

de 135

_kg.

Entre les diamètres 720 et 940 _mm, se

trouve le

_logement

d’une couronne de cadmium

d’épaisseur 1,1

mm, rendue

prisonnière

par une cou-ronne de même métal _que le

_disque.

Cette

couronne

de cadmium est

_percée

de 8 fentes radiales .

(50

X 16

_mm)

dont le centre est au _{rayon de} 420 mm. D’autre

_part,

au _rayon

250,

et dans

_le

plan

radial défini par la

première

arête de

_chaque

fente à

_neutrons,

est

_percé

un

petit

trou

(3

X

_0,16

_mm)

destiné à laisser _passer un

_signal

lumineux

_synchronisé

avec le début de

_{l’impulsion}

FIG. 2. -

Coupe d’un rotor monté dans son enceinte étanche.

On voit le _montage des _joints tournants _(a) et des roulements à billes

_(b).

des neutrons. La

_position

de ce trou _par

_rapport

à

la fente à neutrons est définie à

_quelques

microns

près.

Les

_signaux

recueillis par un

_{photomultiplicateur}

(EMI 6099)

ont un

_temps

de montée à

6 000

_tours/mn

de l’ordre de 1 micro-seconde. Le tableau 1 donne les

_{caractéristiques}

méca-niques

des divers matériaux utilisés. ,

Ces rotors tournent dans deux carters à vide pour réduire la

puissance

consommée.

b)

RÉSISTANCE. - Le

disque

ayant

des vitesses

périphériques appréciables,

nous avons déterminé un

profil

tel _{que le métal ait} une

_répartition

de contraintes

_acceptable.

53 A

TABLEAU 1

FIG. ’ 4.

-

Photographie

d’un rotor.

nous _nous sommes

_inspirés

du

_profil

_hyperbolique

étudié

_par

Stodola

_[4]

_{pour les}

_disques

de turbines. Ceci

_étant,

nous avons calculé la

_répartition

des

contraintes par la méthode

graphique

de Donath

qui

consiste à

_décomposer

le

_disque

en tranches successives

_{d’épaisseur}

_identique,

et à étudier le

comportement

du métal aux lisières de chacune d’elles.

Les résultats ont été

_portés

sur la

_figure

5 où

sont

_{représentées,}

_{pour la vitesse de 6}

_{000 tours/mn}

et à différents rayons, les contraintes radiales _a,. et

tangentielles

Gtu.

A titre

_comparatif,

nous

_indiquons

_par les courbes _6ro et _ato les valeurs des contraintes dans le cas où le

disque

serait

homogène,

ne

_comportant

ni cadmium ni couronne de serrage, ainsi que les

valeurs ut,, pour le cas où le

_disque

serait

_également

homogène

mais non

_profilé

_{(disque plan).}

L’épais-seur

(25

mm)

étant faible _par

_rapport

au _rayon, nous _pouvons

négliger

les variations que

_peuvent

présenter

les tensions radiales et

_{tangentielles}

sur

l’épaisseur

du

_disque.

Sur la même

_figure,

nous avons tracé les courbes Gre et Gte des contraintes radiales et

tangentielles

FIG. 5. - Courbes

théoriques

de

_répartition

des

con-traintes à 6 000 _{t/minute :}

a) disque plan homogène,

_{courbes 6tp ;}

b) disque

profilé

homogène, courbes _{03C3t0, ar. ;}

c) disque profilé avec effet d’une couronne de cadmium, courbes _Ot et _a,u.

Ce dernier cas

_correspond

aux rotors effectivement utilisés.

propres à la couronne. Comme nous avons admis des valeurs relativement élevées dans notre déter-mination des contraintes

_initiales,

nous avons

ajouté

l’effet de cette couronne à celui

_produit

_par le cadmium. Pour cette détermination des valeurs

initiales,

nous avons considéré deux cas :

I° Valeur de la

_pression

_{spécifique produite}

_par le cadmium dans son

_{logement, plus pression}

pro-duite par la couronne

_supposée

déformée. La valeur de la contrainte initiale

_qui

s’ensuit a été

_supposée

appliquée

à la

_périphérie

_{pour la détermination du}

profil

d’un

_disque

sans cavité.

20 Détermination des contraintes initiales au

rayon 360 mm

_(rayon

intérieur de la

_cavité)

en

55

celles utilisées pour les hélices d’avions : on com-mence _par un

forgeage

du

disque

avec son

_profil,

suivi d’une ébauche sur machine. Avant d’aborder les autres

_phases

de cet

_usinage,

les

_disques

ont subi un vieillissement artificiel par variation de

température

dans des ambiances différentes. Sans

changer

les

_{caractéristiques}

du

_métal,

cette

stabi-lisation diminue considérablement les tensions internes et évite toutes les déformations dues aux

usinages

et aux

_variations

de

_température

de

l’atmosphère

auxquelles peuvent

être’ exposés

par la suite les

rotors.

Cette méthode nous a

_{permis, après}

_montage

sur la

_machine,

de constater à la

_périphérie

des

voiles n’excédant

_{pas +}

_2/100

de mm.

c)

MESURES _PRATIQUES. - Il était essentiel de

vérifier _{que les contraintes}

_{expérimentales}

ne

dép,assaient

pas celles calculées car nous avons

adopté

un coefficient de sécurité de 2. Ces mesures de contraintes ont été effectuées au Centre d’Essai des Moteurs et Hélices de

_{Saclay (C.}

E. M.

_H.)

par MM. Le Meur et Darricaud.

La mesure des contraintes

_statiques

produites

par les effets

précédemment

cités a été exécutée au moyen de

jauges

extensométriques

du

type

AOIP 600 03A9

₍₁₈

b

₂₅₎

fixées avec de la colle

FIG. 6. - Schéma de

montage des _jauges de contraintes.

A _{chaque jauge} de mesure _(a) est associée une _jauge de

compensation

(b).

Duxofix. Les éléments résistants ont été

_placés

aux

rayons

170 et 303 mm. L’orientation des

jauges

au

collage

permettait

la mesure des contraintes

tan-gentiélles

et

_{radiales ;}

elles ont été

_jumelées

de

façon

à

_pouvoir

obtenir des

_recoupements

_pendant

les essais.

Pour chacune de ces

jauges,

le facteur de

sensi-bilité est K

= ~R /AL

2,1 OÙ ~R

AL

bilité

est K

~/R/R /

AL

_2,1

OÙ ~R/R

et AL

sont

bihte

est K=

R

R/ L

/

L

= 2,1

ou

R

et

---

L sont les variations relatives de la résistance et de la

longueur.

Les difficultés d’une telle mesure sont les

suivantes : .. , , 1

1)

Elle doit s’effectuer en

_régime

_dynamique,

c’est-à-dire

_pendant

la rotation de la

_pièce

expéri-mentée. Ceci

_oblige

à faire _passer le circuit

élec-trique

de mesure _par un

_collecteur,

_organe délicat

qui

doit être de très bonne

_qualité

oet où le

frot-tement des balais et les variations des résistances de contact

_peuvent

avoir des

_{conséquences}

impor-tantes.

.2)

L’influence de l’humidité et de la

_température

sur la résistance de la

_jauge

doit être

_compensée

en

plaçant

sur le même rayon

_{que-les jauges}

de mesure des

_jauges

témoins montées sur des

_plaquettes

intermédiaires et soumises à aucun effort. Ces der-nières se trouvent ainsi dans les mêmes conditions

(vitesse

périphérique,

frottement sur l’air

_résiduel,

température)

que

les jauges

de travail.

Les résultats

_pratiques

ont

_été

_reportés

sur la

Fm. 7. - Résultats

expérimentaux des mesures de

col-traintes (décembre 1956). On voit que les contraintes effectives sont _toujours inférieures à celles calculées..

figure

7 et traduisent un

niveau

de contraintes effectives inférieur de 20

_{% environ}

à celui obtenu

par le

càlcul. ’ -

d)

ÉQUILIBRAGE.

VITESSTS CRITIQUES. - La vitesse

_critique

la

_plus

basse de

_chaque

rotor a

_-été

déterminée à

_partir

du calcul de la flèche

_statique.

Cette flèche est de

_3,75

microns. La

_{vitessé ,critique}

correspondante

est de 15 400

_tours/mn,

,ce

_qui

est

bien au-dessus de la vitesse de rotation utile. Par

_{ailleurs, chaque disque}

a été

_équilibré

stati-quement,

puis

dynamiquement.

L’équilibrage

dynamique

a été

fait

au C. E. M.

H.

sur une

machine

_Biring

à une vitesse de 400

-tours/mn.

La

précision

obtenue est de 5

_g/cm.

Les

corrections

ont été faites par

meulage

du flan du

disque..

Les,fentes à neutrons

_peuvent

être obturées _par

con-trôle. très strict de l’identité en

_poids

des

_pièces

d’obturation.

II.

_{Accouplement.}

Boite de vitesse. - La

liaison des rotors doit être assurée de

_façon

_rigide,

afin d’assurer une constance de

_déphasage

entre les deux rotors. Pour

_cela,

nous avons solidarisé les roues _par un

système

à _{engrenages de} résistance

mécanique

élevée et de haute

_précision.

Nous avons

accouplé

les roues à ce _{transmetteur à engrenage} par des

accouplements

du

_type

«

Comelor-Fouge-rolles » constitués de

_plateaux

_{à denture extérieure}

montés sur les arbres et de

_coquilles

à denture

inté-rieure assurant la transmission du mouvement. Ces

accouplements

ont été

_équilibrés

avec une machine

« GISHOLT » du C. E. M. H. avec une

_précision

de 1

_g/cm.

A

_l’arrêt,

l’ensemble

_accouplé

_présente

un écart

angulaire

maximum de 1

degré

dû aux

jeux.

En

_rotation,

ces

jeux

n’ont presque aucun effet et le

_déphasage

reste stable à _{environ 1 Ils}

près

si la vitesse de rotation dc moteur reste

cons-tante dans le domaine d’utilisation de la machine. Le transmetteur à _engrenage

_{(construction}

_Maag

à

_{Courbevoie, Seine) permet}

de faire varier à

n’importe

quelle

vitesse

_l’angle

de

_phase,

en

compo-sant un vecteur

_lent,

à un

_planétaire

_intérieur,

avec

. FIG. 8. - Schéma de

principe

du

système

d’accouplement

des deux rotors. les vecteurs de rotation continue.

(fig.

8).

Ce

mou-vement auxiliaire est obtenu _par un moteur à

courant

_{continu, entraînant}

un réducteur. Le réducteur est une

application

particulière

du train de Peckeur

[2].

Ce moteur

_peut

_également

être alimenté _par un stabilisateur

électronique

de

phase

construit par M.

Eisenberg,

quai

a _{pour effet} de

maintenir la

_phase

constante même si la vitesse des rotors varie. Ceci est utile car cette vitesse fluctue .

de ±

1

_%

avec le

_temps.

III. Bâti.

- 1)

Le bâti de cette machine est

constitué d’une

_plate-forme

en tôle soudée

croi-sillonnée et dont les

_{longerons principaux}

sont en

profilés

1 de 140 mm de hauteur. Cette

plate-forme

de 920

_kg

est montée _par l’intermédiaire de vérins

hydrauliques

sur des

supports

roulants

indé-pendants.

Les enceintes des rotors sont faites par un

assem-blagé

de fonds

emboutis

usinés de 2 cm

_{d’épaisseur}

et de

_1,20

m de

diamètre,

la

partie

convexe est

extérieure. Ces enceintes sont liées à la

_plate-forme

par des vérins à

vis,

ceci afin de

permettre

l’ali-gnement

des axes.

IV. Puissance d’entraînement.

Système

de vide.

- Cette

puissance

doit vaincre :

₁₎

les frottements

purement

mécaniques ; 2)

les frottements du

_disque

sur l’air

_{résiduel ; 3)}

_{les forces d’inertie} et assurer un

démarrage

progressif.

Cette

puissance

doit être

_réglable

et

_permettre

d’obtenir

_plusieurs

vitesses

_{continues ;}

_pour

_cela,

FiG. 9. - Puissance absorbée par les divers éléments de

57

nous avons choisi un ensemble

Ward-Leonard.

Le moteur d’entraînement des rotors de 6 kW assure

un,démarrage

en 1 heure avec’une

_grande

résis-tance aux échauffements.

Pour

_chaque

_rotor,

l’inertie est

eensiblement

1,25

kgm/s2.

Un

_couple

de

_0,4

m.

kg

et une

puis-sance de

_3,5

ch sont donc nécessaires. Pour vérifier

nos

_{prévisions énergétiques}

et _{connaître aussi}

par-faiteinent _que

_possible

les

_puissances

de

_frottement,

nous avons

_procédé

à une série d’essais dont les résultats sont

_portés

_figure

9. Pour ce

_qui

concerne les frottements sur

l’air,

nous avons

_{porté figure}

10

Fie. 10. -

Puissance consommée par un rotor tournant

à l’air libre, en fonction de la vitesse de rotation.

les résultats de nos essais de

_{juillet 1956,}

effectués à l’air

_libre,

de 500 à 3 500

_tours/mn.

Ces essais

concernent un seul rotor. Afin d’éliminer ce

frot-tement,

nous avons monté

_chaque

rotor dans une enceinte de 250 dm3 de

_capacité

où

_le

vide

dyna-mique

est _{obtenu par} une _pompe à

_palettes

de 38 m3 de débit aux

_pressions

ordinaires.

En fonction de la

_pression,

nous avons

_tracé,

pour deux

vitesses,

les courbes de

puissance

sur la

figure

11. Ces résultats montrent

_qu’un

vide de

quelques

millimètres de mercure est suffisant. Dans ce _cas, l’étanchéité est assurée par un sys-tème

de

_joints

tournants du

_type

_PACIFIC,

com-posé

d’un

_grain

en acier stellité

_rectifié,

tournant

avec l’arbre et frottant sur deux

_grains

fixes en

carbone

_(vicarb).

_{L’épaisseur}

de la

_partie

frot-tante est de.4 mm. La fibre moyenne de cette

partie

frottante a une vitesse de 15

m/s.

La lubrification de ce

_système

est _{assurée par} une

circulation d’huile Shell turbo 3 à 40

_Engler

avec un débit de 1

_{1/mn ;}

cette

huile

entretient

le film et

évacue les calories en

_passant

dans un bac de 15 litres _{refroidi par l’eau} circulant dans un

ser-pentin.

La

_température

des

_paliers

est ainsi stabi-lisée aux environs de 600.

____._ _ _ FIG. 11. - Variation de la

puissance

consommée en fonc-tion de la _pression dans les enceintes où se trouvent les

rotors., La distance entre un rotor et _{les parois} de son

enceinte sont _comprises entre 50 et 100 mm.

A l’extérieur de cet

_ensemble;

se trouvent les roulements à billes en contact avec l’air et lubrifiés par un

_dispositif

_{à vapeur} d’huile SKF

fonction-nant avec une

_pression

d’air

_{comprimé réglée}

de 300 à 500 _grammes.

V. Circuits

_{éleétriques.}

---

L’appareillage

élec-trique

est

_composé

_{principalement}

des

_dispositifs

nécessaires à l’alimentation

_automatique

du moteur

d’entraînement.

Le _{groupe Ward-Leonard} exécute les ordres émis

’

d’un

_pupitre

de

_commande,

_par l’intermédiaire d’un

jeu

de relais.

Le _groupe

_{principal comprend}

une

_excitatrice,

alimentant,

sous une tension continue de 120

_volts,

les inducteurs du

moteur,

de la

_{génératrice}

et du

moteur de

_déphasage.

Le

_démarrage

du moteur

s’effectue sous tension variable obtenue _par

court-circuit

_mécanique

des résistances montées en série dans le circuit inducteur de la

_{génératrice.}

Sur la

_planche

_{12, figurent}

_{schématiquement}

toutes ces

_opérations,

ainsi que les circuits _annexes,

lesquels

sont :

_circuit

de _pompe à huile asservissant la

_{machine ;}

circuit de _pompe à

_{palettes ;}

circuit de

commande

du moteur de

_déphasage

avec stabilité

automatique..

D’autre

_part,

des

_dispositifs

de sécurité assurent l’arrêt de la machine en cas d’échauffement d’un des

_paliers

ou d’accroissement

d’intensité

dû à une

augmentation

de

_puissance

consommée

FIG. 12. - Schéma des circuits électriques des machines assurant le fonctionnement du sélecteur.

VI. Vibrations de la machine. - Les

premiers

essais avec la machine ont fait

apparaître

l’exis-tence d’un maximum accentué du niveau des

vibra-Fie. 13. -

Amplitude

des vibrations mesurées sur une des

enceintes à vide (côté moteur). Les vérins sont en

posi-tion extrême basse (sans huile).

tions de la machine à une vitesse voisine de 6 000

_tours/mn,

vitesse normale d’utilisation. La

figure

13 montre la variation de

_{l’amplitude}

des vibrations avec la vitesse de rotation. Ces

vibra-tions sont détectées et mesurées avec un

_capteur

Philips

PR 9260

_placé

sur une des cloches à vide

(côté

moteur).

Cette cloche

_jouant

un rôle

d’ampli-ficateur,

les

_amplitudes

ainsi mesurées sont

_plus

importantes

que celles des vibrations existant dans

les

_paliers.

Diverses courbes ont été tracées en variant la

_position

du

_capteur.

Elles

_gardent

l’allure

générale quelle

que soit la

position

du

capteur.

Elles sont toutes _{caractérisées par trois}

_pics

prin-cipaux

vers 1

500,

3 000 et 6 000

_tours/mn.

Les fré-quences de ces vibrations

_{correspondent}

essentiel-lement à la vitesse de rotation.

Une étude

_{systématique}

a été

_entreprise

_pour

rechercher

_l’origine

de ces vibrations. Les

maxi-mums observés ne

_peuvent

_correspondre

à des vitesses

_critiques

des

_rotors,

car ces vitesses

cri-tiques

ont des

valeurs

bien

_supérieures

à celles

correspondant

aux vitesses de rotation. Ceci a été confirmé par le fait

qu’une

amélioration de

l’équi-librage

dynamique

des rotors et

_{accouplements}

est

sans action sur les vibrations. On a de même vérifié

que

le moteur n’avait _pas de vitesse

_critique

dans le domaine de vitesse utile. Il semble donc bien que l’on soit en face des résonances du bâti de la

machine. Ceci a été vérifié _{par la} mesure de la

réponse

du bâti à des excitations artificielles de

59 A

L’élimination

de

ces

résonances du bâti semble difficile car il est difficile de

_changer

la

_rigidité

du

système..

Deux choses ont alors été faites :

_{a) calage}

soigné

de la machine pour éviter toute oscillation d’ensemble du

_{bâti ; b)}

amortissement des

vibra-tions,

en faisant reposer la machine sur des vérins

hydrauliques.

Une mince couche d’huile suffit à

l’amortissement. Les résultats obtenus sont, résu-més par la courbe de la

_figure

14. Le

niveau’

_moyen

Fie. 14. -

Amplitude

des _vibrations, les vérins étant sous

pression. La différence entre les _figures 12 et 13 fait apparaître l’effet de l’amortissement.

de vibration ainsi obtenu est satisfaisant surtout

si l’on tient

_compte

du fait _que 1 e niveau effectif est

beaucoup plus

faible sur les

paliers.

Prochainement,

des essais seront effectués _pour

changer

la

_rigidité

du hâti.

-Conclusions. -- Le

montage

et

les

essais

prin-cipaux

ont été terminés en mars 1957.

Certains éléments ont subi

_quelques

mises au

point, principalement :

les

_garnitures

tournantes

d’étanchéité fournies _{par la Société}

_{P ACIFIC’ ;}

_les

roulements à

_billes,

oscillants à double

_rangée,

du

type

SKF à _cages en acier

embouti,

ont été

rem-placés

par des roulements SKF de fabrication

suédoise,

à _{cages massives} en bronze.

Les mesures des vibrations ont mis en évidence

l’intérêt du

_montage

sur vérins

_{hydrauliques,}

mais

l’expérience

a montré _{que leur fidélité de}

_réglage

avec le

_temps

n’est

_{pas certaine ; actuellement,}

un

système permettant

d’obtenir les mêmes

caracté-ristiques dynamiqués

que celles des

vérins,

mais

conservant de manière

_rigoureuse

la

_position

dans

l’espace,

de la

_machine,

est à l’étude.

L’appareil

installé à la sortie d’un canal de la

pile

EL 2

_depuis

mars

1957

a donné

_toute

satis-faction,

montrant

_qu’un

tel

_système

à

deux

rotors

liés

_{mécaniquement}

est

_parfaitement

viable. Par

rapport

à un

_{spectromètre}

à

_cristal,

ce

_système

pré-sente une moins bonne

_résolution,

mais une inten-sité

_plus

forte. Le choix entre les deux

_techniques

dépend

du

_type

de

_{l’expérience}

_envisagée.

Nous tenons à remercier _{le C. E. M. H. pour toute}

l’aide

_apportée

dans les mesures

(mesures

des

con-traintes,

équilibrage

et

_vibrations)

et _par les

fruc-tueuses discussions _que nous avons eues en

parti-culier avec MM.

Chaudron,

Darricaud et Platzer. Manuscrit reçu le 23 _janvier 1958. BIBLIOGRAPHIE

[1] a) CARTER (R. S.), PALEVSKY _(H.) et HUGHES _{(D. J.),} Phys. Rev., 1957, 106, 1168.

b) PELAH _(I.), EISENHAUER _{(C. M.),} HUGHES _{(D. J.)}

et PALEVSKY _{(H.), Phys.} Rev., 1957, 108, 1091. c) JACROT _(B.), C. R. Acad. Sc., 1955, 240, 745. d) BROCKHOUSE (B. N.) et STEWART _{(A. T.), Phys.} Rev.,

1955, 100, 756.

e) BROCKHOUSE _{(B. N.),} Canad. J. _{Phys., 1955, 33, 889.} Cette liste n’est pas exhaustive.

Voir aussi :

f) Comptes rendus de l’ « _{International Conference} on

current _problems of _crystal

_physics

», M. I. T.,

July 1957. A

_paraître

dans _Phys. Rev.

g) Comptes rendus de la Conférence de Stockholm,

octobre 1957, sur les neutrons et la _physique du solide. A _{paraître, permettront} de connaître les derniers travaux effectués dans les laboratoires de Brookhaven, Chalk-River, Harwell,

Saclay

et

Stockholm.

[2] PALEVSKY

_(H.),

Ned. T. _{Natuurk., 1957, 23, 249.} On pourra se référer à la

_plupart

des travaux utilisant cette _technique.

[3] HUGHES _{(D. J.),} Pile Neutron _Research,

Addison-Wesley, 1953.

[4] STODOLA, Die _{Dampf Turbinen, 1924}