1 Optimisation des paramètres de
fabrication d’un ressort hélicoïdal tubulaire en matériau composite
Par Benoît Lecarpentier
Plan de la présentation
¾ Introduction: intérêt industriel des ressorts composites
¾ Problème étudié
¾ Paramètres de fabrication
¾ Limitation du nombre de paramètres
¾ Design du plan d ’expérience
¾ Analyse des résultats
¾ Analyses complémentaires envisageables
Intérêt industriel des ressorts hélicoïdaux en composite:
un champ d ’investigation prometteur
Gain de poids,
meilleur tenue en fatigue,
Résistance accrue à la corrosion,
Possibilité de structures tubulaires,
Plus grande variété de comportement. Par rapport aux ressorts métalliques:
Mais:
Matériau orthotrope, dur à modéliser
Procédé de fabrication complexe,
viabilité économique ?
Le problème étudié
9Difficulté de modéliser le comportement d’un ressort hélicoïdal composite 9Cahiers des charges du constructeur
- Valeur nominale de la constante de raideur du ressort - Minimiser la masse du ressort
Nécessité d’avoir recours à une validation expérimentale 9Coût de fabrication unitaire très élevé pour un ressort composite
Limiter le nombre de données expérimentales
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Les paramètres de fabrication
Géométriques:
-d diamètre du fil du ressort, -D diamètre d’enroulement du ressort, -N nombre de spires actives, -P pas du ressort.
( pour un ressort hélicoïdal cylindrique classique )
Les paramètres de fabrication (suite)
Mais ressort tubulaire en matériau composite:
- Diamètres intérieurs et extérieurs du fil du ressort
- Matériaux constitutifs: fibres, matrice - Type de structure du matériau
Paramètres supplémentaires:
Géométriques:
structuraux:
Les paramètres de fabrication: limitations
Type de structure ? Stratifiée
Type de plis ? Plis tressées
Matériaux ? Fibres de verre /
résine époxyde Taux de renfort ? 60% de fibres
en volume
Les paramètres de fabrication: limitations (suite)
Degrés de liberté:
- Nombre de plis du stratifié ,
- Angle inter-fibre dans chaque pli tressé, - Nombre de spires du ressort.
Contraintes technologiques:
(lors du moulage de la pièce) - diamètre d’enroulement du ressort fixé, - diamètre intérieur du fil du ressort fixé.
Contraintes de flambage:
- Pas du ressort fixé
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Design d ’expérience:
On veut limiter la masse des ressorts tout en respectant le cahier des charges:
fonction de désirabilité globale à maximiser
Espace de variations des paramètres:
z 3 < nombre de plis du fil du ressort < 8
z 20°< angle interfibre dans les plis < 70º
z 3 < nombre de spires du ressort < 10
1ertemps: factoriel complet à 2 modalités (extrémités) + point central
23(bornes domaine) + 1 (centre) essais
2èmetemps: chemin le long du gradient de la désirabilité (steepest path)
~ 4 essais
3ème temps: Central Composite Design
23(bornes nouveau domaine) + 23 (points axiaux) + 1 (centre) = 17 essais
Design d’expérience: variable de réponse
Objectif 1: atteindre une valeur nominale k0 pour la constante de raideur du ressort, sous la contrainte: k > k0:fonction désirabilité f1 "Nominal is the best " + inégalité satisfaite
Objectif 2: minimiser la masse du ressort: fonction désirabilité f2 " Minimum is the best"
Désirabilité globale:
fg= f1 * f2
Ainsi nous chercherons à maximiser fg Pour chaque ressort on calcul k (constante de raideur) et m (masse)
Design d ’expérience (suite)
On part d ’une zone cubique (3 facteurs à 2 modalités) situé dans la zone de faible masse:
nombre de spires n = 3 , 5 nombre de plis N = 3 , 5 angle interfibre α = ±25° , ±45°
et d ’un point central (n = 4, N = 4 , α = ±35°) Après calcul du gradient, déplacement vers la zone de plus grande désirabilité
Nouvelle zone cubique, où on applique un Central Composite Design pour optimiser la réponse
Design d ’expérience (fin)
Response surface methodology:
plan à 30 essais, incluant l’optimisation
Factoriel complet à 3 modalités pour chaque facteur:
33= 27 essais, mais très peu d ’information et optimisation impossible !
Factoriel complet à 5 modalités:
53= 125 essais, trop grand coût de fabrication !
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Analyse des résultats
- Cartes de contrôle de la qualité:
visualiser la variance, tester la reproductibilité du procédé de fabrication (sinon design par bloc pour éviter l’effet moule, par exemple)
- tableau ANOVA:
tester le lack of fit, trouver l ’équation du gradient - graphique de la surface fittée:
trouver les paramètres maximisant la désirabilité
Analyses complémentaires envisageables
Pour s’assurer qu’il s’agit bien de la meilleure solution on peut avoir recours à un logiciel de simulation par éléments finis.
On dégagera les paramètres optimaux (masse minimale, valeur nominale de k) grâce à une procédure d’optimisation multicritère (par exemple)
Confirmation des paramètres optimaux