1990 Supplément du Code national du bâtiment du Canada

(1)

Supplément

du Code national du bâtiment

du Canada

1990

Troisièmes modifications publié par la

Commission canadienne des codes du bâtiment et de prévention des incendies

Conseil national de recherches du Canada Ottawa

Janvier 1993

Les pages suivantes font état des modifications et errata apportés au Supplément d u Code national du bâtiment 1990. Les présentes modifications ont été approuvées par la Commission canadienne des codes d u bâtiment et d e prévention des incendies (CCCBPI) et entrent en vigueur immédiatement.

Conformément aux Lignes d e conduite d e la CCCBPI, la liste des documents cités dans le Supplément 1990 est mise à jour chaque année. Les révisions ci-incluses comprennent les mises à jour au 30 juin 1992. Lorsqu'un titre a été modifié, les exi- gences afférentes ont également été mises a jour. Les révisions apportées aux valeurs SB découlent d'une réévaluation qu'a effectué le Service d e l'environnement atmosphérique d'Environnement Canada concernant les charges d e neige au sol des régions montagneuses d e l'Ouest d u Canada (dont la Colombie-Britannique, le sud du Yukon et les contreforts d e l'Alberta). Cette réévaluation est fondée sur les nouvelles lignes d e relevées d'enneigement observées par divers organismes provinciaux et territoriaux.

Les errata sont des corrections destinées à faciliter l'utilisation d u Code et sont indiquées par un

e.

Les révisions sont signalées par un r dans la marge, le plus près possible d e la modification; r3 désigne une révision émise en janvier 1993.

(2)

rilaisièmes modifications 1993

Données climatiques 1.5.1. 1.5.2. 1.6.3. 1) 2.6.5. 3), 5) Mesure B, p.94 Mesures D et E, p.95 Mesures F, p.102 Tableau J-2 Tableau L-1 Référence, p.274 Copyright © NRC 1941 - 2019 World Rights Reserved © CNRC 1941-2019 Droits réservés pour tous pays

(3)

Valeurs de calcul des localités canadiennes désignées Degr.- jours en des- ;ous dt 18°C Précip de 15 min en mrr Température des calculs

-Tiq-Gz,z

vitesse, v, de la Charge de neige au sol, en kPa Pressions de vent horaires Province et localité Colombie-Britannique 100 Mile House Abbotsford Agassiz Alberni Ashcroft Beatton River Burns Lake Cache Creek Campbell River Carmi

1

Castlegar

1

Chetwynd Chilliwack Cornox

1

Courtenay

1

Cranbrook Crescent Valley Crofton Dawson Creek

i

Dog Creek Fernie Fort Nelson

1

Fort St. John I Glacier Golden Grand Forks

1

Greenwood Kamloops Kaslo Kelowna Kimberley Kitimat (usinej Kitimat (ville) Lillooet Lytton Mackenzie Masset McBride

1

(4)

Province et localité McLeod Lake Merritt Mission City Montrose Nakusp Nanaimo Nelson Ocean Falls osoyoos Penticton Fort Alberni Port Hardy Port McNeil Powell River Prince George Prince Rupert Princeton Qualicum Beach Quesnel Revelstoke Salmon Arm Sandspit Sidney Smith River Smithers Squamish Stewart Taylor Terrace Tofino Trail Ucluelet Vancouver et région Burnaby (Univ. Simon Fraser) Cloverdale Haney Ladner Langley New Westminster North Vancouver Colonne 1 Données sismiques vitesse, v, de la des Degr.- jours en dessous de 18OC 5800 4348 3064 3683 3988 3065 3734 3627 3289 3502 3152 3674 3459 3056 5376 3987 4531 3236 4938 4201 3945 3668 3083 7616 5431 3379 4654 6122 4380 3316 3574 3120 3307 3102 3264 3253 31 17 2947 2978 6

Valeurs de calcul localités

Précip. de 15 min. en mm 10 8 13 10 10 8 10 13 10 10 10 13 13 8 15 13 10 10 10 13 13 13 8 8 13 10 13 15 13 13 10 13 10 8 10 10 8 10 10 7 Précip. ann. totales, en mm 802 319 1701 642 81 1 1019 669 4387 320 274 1987 1785 1555 1174 628 2463 372 1317 558 1006 533 1281 874 481 495 2285 1870 432 1234 3288 703 3335 1935 1322 2201 982 1504 1578 1889 9 canadiennes Précip. d'un jour, en mm 63 57 98 51 51 92 66 234 35 45 140 131 127 80 50 141 37 102 72 78 43 80 102 68 60 112 178 56 117 174 51 140 172 102 117 62 118 132 100 8 Température

'

Janvier 1 2,5 %

'

en 4: - 35 - 26 - 9 - 1 7 - 24 - 7 - 20 - 12 - 16 I - 16 - 5 - 5 - 5 - 9 - 33 - 14 - 27 des calculs 1%, en 4: - 37 - 29 - 11 - 2 0 - 27 - 9 - 24 - 14 - 18 - 18 - 7 - 7 - 7 - 11 - 36 - 16 - 30 Juillet sec, en OC 27 34 30 32 31 26 31 23 33 33 31 20 22 26 28 19 32 27 30 32 33 15 26 26 25 29 23 26 25 19 33 19 25 29 30 27 29 29 26 4 2.5 O/! mouillé, en OC 17 20 20 20 19 18 19 16 20 20 18 16 17 18 18 15 20 18 17 19 20 15 18 17 17 20 16 18 16 16 20 16 17 20 20 19 20 19 19 5 désignées (suite) Charge de de 1/10 kPa 0,24 0,32 0,47 0,22 0,24 0,47 0,22 0,47 0,30 0,40 0,47 0,49 0,49 0,42 0,25 0,42 0,24 0.46 0.25 0,24 0.29 0,54 0,46 0.19 0.31 0.38 0,32 0,32 0.27 0 5 4 0,17 0,54 0,49 0,46 0,47 0,451 0,45 0,44 0,44 1 0 1 1 1 2 1 3 1 4 neige en - S, 3,7 1,6 2,2 3,7 4,O 2,1 3,8 3,5 1 ,O 1,2 2,7 0,8 1 .O 1,7 3,1 1,7 2,6 2.0 3,l 5,3 3,2 1,6 1,0 2,5 3,4 2,9 7,2 2,1 5,5 1,0 3,7 0,9 2,6 2,3 2,2 1 , 2 2,2 2,l 2,7 - 7

1

- 9 au sol, kPa Sr 0,2 0,3 0,3 0,1 0,1 0,4 0,1 0,7 0,1 0.1 0,4 0.4 0,4 0,4 0,2 0,4 0,5 0,4 0,l 0,1 0,l 0.4 0,2 0,1 0,2 0,6 0,7 0,1 0,5 0,4 0,1 0,4 0,6 0,2 0.2 0.2 0,2 O,2 0,3 - 3 3 - 26 - 2 3 - 6 - 6 - 46 - 29 - 11 - 23 - 36 - 20 - 2 - 17 - 2 - 7 - 8 - 9 - 6 - 8 - 8 - 7 2 l Pressions vent horaires 1/30 kPa 0,29 0,39 0,60 0,30 0,30 0,518 0,29 0,55 0,43 0.52 0,58 0,58 0,58 0,55 0,30 0,50 0,32 0,58 0,29 0,29 0,35 0.63 0,55 0,25 0,37 0,50 0,39 0,37 0,33 0,63 0,24 0,63 0,58 0,58 0,60 0,55 0,58 0,55 0,55 - 3 5 - 29 - 2 6 - 7 - 8 - 48 - 31 - 13 - 25 - 38 - 22 - 4 - 20 - 4 - 9 - 10 - 11 - 8 - 10 - 10 - 9 3 11100 kPa 0,35 0,49 0,77 0,41 0,37 0,71 0,37 0,65 0,59 0,68 0.70 0,66 0,68 0,71 0,36 0.59 0.42 0.72 0,34 0,35 0,43 0,74 0.66 0,33 0,44 0,65 0.48 0,44 0,40 0,74 0,33 0.74 0,72 0,72 0,77 0,67 0,73 0,68 0,68 Copyright © NRC 1941 - 2019 World Rights Reserved © CNRC 1941-2019 Droits réservés pour tous pays

(5)

Province et localité

Richmond

Surrey (88" ave. et 156" rue)

Vancouver Vancouver

(rue Granville et 4Ie av.)

West Vancouver Yukon Aishihik Dawson Destruction Bay Snag Teslin Watson Lake Whitehorse Tungsten

1

Colonne 1 Données sismiques Rapp. de -vitesse, v, de la zone 0,20 0,20 0,20 0,20 0,20 0.30 0.20 0,40 0,30 0,20 0,lO 0,20 0,l O

1 7 ,

5 Plaques de plâtre

en millimètres, par un coefficient égal à son volume

des Degr.- jours en dessous de 18% 3030 3067 2924 2880 3250 8155 8409 8200 8773 7213 7766 6988 7900 6 Valeurs de calcul

net, et en divisant ce produit par son volume brut.

1 . 5 1 L'expression c( plaques de plâtre >, utilisée

dans le présent cllapitre dksigne également les plaques 2.695.

localités canadiennes

-

L

d e plâ tri utilisées c6nime supporfielles que décrites 3) La première épaisseur de plaques de

e dans la norme A82.27-M de la CSA, (( Gypsum plâtre doit être fixée aux montants d'acier à l'aide de

Board Products D . vis espacées d'au plus 600 mm entre axes; les autres e

Précip. ann. totales, en mm 1113 1574 1329 1324 1933 256 306 300 339 327 425 261 645 9 Précip. de 15 min. en mm Température

1 5 2 . L'expression <c plaques de plâtre de type X

,)

utilisée dans le présent chapitre s'applique aux plaques spéciales résistant au feu décrites dans la norme e A82.27-M de la CSA, <( Gypsum Board Products D.

Précip. d'un jour, en mm Janvier 2,5 % en "C - 7 - 8 - 7 - 6 - 8 - 44 - 50 - 43 - 51 - 41 - 46 - 41 - 49 2 des calculs

1 ) Sous réserve du paragraphe 3)' l'épaisseur équivalente d'un élément creux d e maconnerie doit e être calculée eii multipliant son épaisseur hors-tout,

1 %, en "C - 9 - 10 - 9 - 8 - 1 0 - 46 - 51 - 45 - 53 - 43 - 48 - 43 - 51 3 Juillet sec, en "C 27 29 26 28 28 23 26 24 23 25 26 25 26 4

épaisseurs doivent être fixées aux montants d'acier et aux cornières d'angle en acier ;7 l'aide de vis espacées d'au plus 300 mm entre axes. Lorsqu'une seule épaisseur de plaques de plâtre est utilisée, les vis de fixation doivent être espacées d'au plus 300 mm entre axes. 2,5 % mouillé, en "C 19 20 19 20 19 16 16 15 16 16 16 15 16 5 désignées (suite) Charge de neige au sol, en kPa 8 114 131

i!'

94

5) Les poteaux doivent être en acier galva- e

nisé d'au moins 0'53 mm d'épaisseur. Ils doivent avoir au moins 41'3 mm de largeur, comporter des

Pressions Ss 1,4 2,2 1,6 1,7 2,2 1,8 2,5 1.5 2,O 2,7 2,9 1.7 4,O 10 9 8 8 8 8 8 8 8 5 7 de - 1110 kPa 0,45 0,46 0,45 0,45 0,45 0,29 0,20 0,30 0,20 0,19 0,19 0.28 0,29 1 0 1 1 1 2 1 3 1 4 _- Sr 0,2 0,3 0,2 0,3 0,2 0,l 0,l 0,l 0.1 0.1 0,l 0,l 0,1 93 139 45 53 51 53 38 46 31 51 8 vent horaires 1130 kPa 0,55 OS8 0,55 0,55 0,55 0,35 0,24 0,35 0,24 0.25 0,24 11100 kPa 0,67 0,72 0,67 0,67 0,67 0,42 0,28 0,42 0,28 0,34 0.30 0,34

1

0.42

1

(6)

ailes d'au moins 33'3 mm de largeur et leur hauteur Mesure F (avec restriction de la propaga-

doit être inférieure de 12'7 mm à celle de l'enserrible. tion des fumées d'un niveau à l'autre)

Mesure B (avec restriction de la propagation des fumées d'un niveau à l'autre)

2) Tous les corridors communs conduisant

aux escaliers d'issue et à l'ascenseur des pompiers e exigés a partir de chaque aire de plancher située à un

niveau quelconque au-dessus de l'étage d'issiie le plus bas, sont munis d'ouvertures permanentes qui donnent à l'extérieur

a) qui sont réparties le long du corridor, b) dont le sommet n'est pas à plus de

250 mm en dessous du plafond du corridor,

C) dont la surface globale est au moins égale à 10

YO

de la surface de plancher du corridor ou à 1 m2, la plus grande de ces valeurs étant retenue.

6) Une gaine d'ascenseur qui renferme un ascenseur de pompiers et qui traverse le plancher au- dessus de l'étage d'issue le plus bas ne traverse pas le plancher du niveau immédiatement en dessous, sauf lorsque chaque aire de plancher en dessous de l'étage d'issue le plus bas comporte une mise à l'air libre qui

a) a iine surface nette d'au moins 0'2 m2 par

1 000 m2 d'aire de plancher, e

b) restera ouverte pendant un incendie, c) peut s'intégrer à un réseau d'évacuation

d'air desservant les niveaux en sous-sol.

Référence

1) Conseil canadien du bois. Wood and Fire e

Safety, Chapter 5, Structural Fire Protection, Ottawa, 1991. Plan mur coupe-feu / - - - / \ d egale

-

'

VI

'

0 L, intensite I calorifique I/-

- _ _ -

e

Mesures D et E Accès aux esca-

liers et aux ascenseurs par un sas

protégé

Généralités

Lorsqu'un sas comporte une mise à l'air libre ou une ouverture vers l'extérieur dont la surface est nettement supérieure à la surface de fuite autour des portes entre le sas et les autres parties du bâtiment, la pression de l'air dans le sas sera à peu près égale à la pression extérieure au même niveau (voir la figure 7).

I'ar temps froid, pour les étages situés en dessous du Coupe

plan de pression neutre, la pression de l'air dans le

sas sera sensiblement plus élevée que celle de l'aire structure

e de plancher. L'air tendra à s'écouler du sas vers de support feu

l'aire de plancher. Aux étages supérieurs, la pression de l'air dans les sas sera inférieure à celle de l'aire de

plancher, et l'air s'écoulera de l'aire de plancher vers _{Figure M-5 Illustration des} _{d u}paragraphe

le sas. La mise à l'air libre ou l'ouverture à la partie _M-12 basse de la cage d'escalier dont il a été question plus

haut a pour effet d'accroître la pression dans la cage jusqu'à une valeur qui se rapproche de la pression de l'air extérieur au niveau du sol (voir la figure 21). Aux étages supérieurs, la pression dans la cage d'escalier sera plus élevée que celle dans les sas, et les fumées qui pourraient entrer dans les sas ne se pro- pageront pas dans la cage d'escalier.

(7)

Tableau J-2

Accélératiori horizontale maximale du sol (AHM, g) et vitesse horizontale maximale du sol (VHM, mls) pour diverses localités canadiennes et différentes probabilités de dépassement

Localité 1') lnuvik (68,30; 133,48) Prince Rupert (54,30; 130,43) Victoria (48,65; 123,43) Vancouver (49,18; 123,17) Calgary (51 ,IO; 114,02) Toronto (43,67; 79,63) Ottawa (45,32; 75,67) Montréal (45,47; 73,75) Québec (46,80; 71,38) Fredericton (45,87; 66,53) Halifax (44,88; 63,52) St. John's (47,61; 52,75) Colonne 1 AHM 0,033 0,074 0,1 2 0,089 0,011 0,029 0,084 0,078 0,075 0,046 0,027 0,022 Probabilité de dépassement en un an VHM 0,052 0,13 0,088 0,077 0,026 0,01 4 0,031 0,031 0,035 0,020 0,016 0,013 0,005 0,0021(2) AHM -- 0,60 0,13 0,34 0,23 0,019 0,056 0,20 0,18 0,19 0,096 0,056 0,054 6 AHM 0,043 O, 096 0,18 0,13 0,014 0,039 0,12 0,11 0,11 0,066 0,038 0,033 4 VHM O, 083 0,27 0,29 0,21 0,040 0,038 0,098 0,097 0,14 0,066 0,056 0,052 7 VHM 0,066 0,20 0,15 0,12 0,032 0,023 0,054 0.053 0,066 0,036 0,030 0,026 5

('1 Coordorinées géographiques ( O N , "0) utilisées dans les calculs.

(2) Equivalent à la probabilité de 10 % eri 50 ans utilisée pour les figures J-1 et J-2.

P(50 ans) = 1 - (1 - p (par anriée)) (50)

(8)

Silts granulaires et non plastiques, à drainage Tableau

L-1

Données générales sur les excavations non étayées(l,2)

Catégorie Générale- ment rapide Sous I'excavation ou contrôlée Par assèchement

Cause rarement des problèmes si I'eau souterraine est sous contrôle et si l'angle de la pente n'est pas supérieur à l'angle de frottement interne du sol. La cohésion apparente imgorte beaucoup dans le cas Type de sol En surface ou coin de glissement naturel préalable Eau souterraine

des excavations non saturées temporaires dont la pente est plus prononcée et qui peuvent s'écouler à la loiigue; les pentes

supérieures à 45" ne sont pas

recommandées; les excavations verticales ne doivent jamais dépasser 1,2 m de profondeur. Identique à la catégorie A Type de défaillance Excavation sous la nappe souterraine Éboulement (divers degrés) Apparition de la défaillance

Rapide Les sols fins et uniformes peuvent glisser

sur des distances considérables par suite du ponipage. Les pentes sont contrôlées par les effets hydrauliques et peuvent varier du tiers (ou moins) jusqu'à la valeur totale de l'angle de frottement interne.

Remarques Comme pour la catégorie A Références Argiles non sensibles et silts plastiques et cohérents Sol saturé (voir aussi la remarque 3) Avec rotation. Plan de faiblesse ou surface Rapide ou tardive, selon le de résistance au cisaillement du sol

En général, on peut se fier aux méthodes analytiques pour prévoir la stabilité des

argiles de consistances molle à ferme

Comme pour la catégorie A 1 Argiles sensibles Sol saturé (voir aussi la remarque 3) Avec rotation. Glissements régressifs et comme en (C) Conime en (C); très peu de signes précurseurs

User d'extrêmes précautions; une fois la défaillance initiale provoquée, le glissement régressif peut affecter une grande surface; en général, ne pas trop se fier aux méthodes analytiques pour prévoir les défaillances

(') Les sols mixtes tels les dépôts glaciaires doivent être classifiés dans la catégorie A, B ou C, selon leur granulométrie,

leur plasticité et leur perméabilité, et être traités en conséquence.

(2) La pente d'une paroi non étayée qui est plus ou moins stable à la fin des travaux peut être affectée par des facteurs tels

la perturbation du sol à son pied, la nature et l'importance de la surcharge à son sommet, les vibrations, les précipitations et la période pendant laquelle I'excavation est à découvert.

(3) Il faut étudier les conditions de la nappe souterraine dans chaque couche pour les excavations effectuées dans des

couches alternativement cohérentes et granulaires ou pour celles qui aboutissent dans un sol cohérent reposant sur des couches granulaires; il faut, en outre, déterminer le coefficient de sécurité applicable au soulèvement du fond de

I'excavation ou à la défaillance de la pente causée par la pression ascendante de I'eau.