Chapitre 3 : RESULTATS ET DISCUSSIONS
3.2. Caractéristiques des pavés d’application
2.1.3. Caractérisation physiques et mécaniques des micro-bétons compactés
3.1.3.2. Validation du modèle 3 (MBC50)
Nous pouvons dire que dans l’ensemble, le modèle est cohérent du point de vue de la théorie économique. En effet, toutes les variables ont respecté les signes prévus. La validité économique du modèle est donc vérifiée.
o Validité statistique
Le coefficient de détermination du modèle 3 étudié est sensiblement égal à 0,923125 (voir équation 3 du tableau 3-1). Ceci signifie que les variations de la RT sont expliquées à 92% par les variables retenues dans le modèle. Par ailleurs, le R2 ajusté est égal à 50,78%. Ce dernier est basé sur des estimateurs sans biais des variances. Ceci est un bon résultat.
Le test d’adéquation d’ensemble de Fisher vient corroborer celui du coefficient de détermination. En effet, la statistique de Fisher Prob (F-Statistic) = 0,000 est inférieur à 5%. On rejette l’hypothèse nulle ; la qualité de la régression est bonne au seuil de 5%.
Vérifions à présent la qualité individuelle des variables explicatives.
Le test de la qualité individuelle des variables est apprécié par la statistique t-Student. Dans notre modèle, ce test montre que les variables MV, RC et P sont
significatifs à 1%. Seule la constante n’est pas significative. La règle de décision nous permet de dire que toutes les variables sont statistiquement pertinentes.
Validation économétrique du modèle
La validation économétrique consiste à vérifier l’homoscédasticité et la normalité des erreurs. Elle porte sur l’équation 3 du tableau.
o Test d’homoscédasticité des erreurs
Dans notre modèle, la statistique de White W = n*R2 =6 * 0,412549 = 2,475294 est inférieur à X2(6)= 12.592 (voir annexe 3)
97
La statistique Prob (F-Statistic) = 0,812016 est supérieur à 5%. On accepte l’hypothèse nulle ; il y a homoscédasticité des erreurs au seuil de 5%.
Les estimateurs des Moindres Carrés Ordinaires obtenus sont donc sans biais, convergents avec une variance minimale. Ces estimateurs sont donc efficaces au sens de Cramer-Rao.
o Test de normalité des erreurs
La statistique de Jarque-Bera JB = 1,455675 est inférieur à X2(2) = 5,99. (Voir Figure F-0-1 en annexe). On accepte au seuil de 5% l’hypothèse de normalité ; les erreurs sont normales.
3.2. Caractéristiques des pavés d’application 3.2.1. Aspect des pavés fabriqués
Les différentes manipulations effectuées ont permis de fabriquer des pavés TRIEF autobloquants contenant 50% de gravier concassé dont l’aspect est illustré par la photo 3-1. Ces pavés ne diffèrent pas des pavés ordinaires du point de vue de l’aspect physique. Des essais de laboratoire nous ont permis de mieux caractériser ces pavés fabriqués.
Photo 3-1 : Aspect des pavés
98
3.2.2. Caractéristiques physique et mécanique
Les caractéristiques physiques et mécaniques des pavés mise en œuvre contenant 50% de gravier concassé, ont été étudiées. Leur résistance à la traction par fendage (Essai réalisé au CNERTP), leur masse volumique et leur pourcentage d’absorption sont récapitulés dans le tableau 3-2.
Tableau 3-2 : Caractéristiques des pavés à base de 50% de gravier concassé Masse volumique (kg/m3) 2310,01
% Absorption d'eau 3,01
Résistance à la traction par
fendage à 7 jours (MPa) 2,97
Ces pavés ont un taux d’absorption d’eau inférieur à 6%, ce qui nous permet de les considérer dans la classe 2 avec le marquage B selon la norme EN 1338. Par ailleurs, la résistance à la traction par fendage à 7 jours est de 2,97 MPa, ce qui nous amène à projeter que la résistance que nous aurons à 28 jours d’âge des pavés sera supérieure à 3,6 MPa comme l’indique la norme, puisque 2,97 MPa représente 65% de la résistance souhaitée à 28 jours.
99
Conclusion et Perspectives
ette étude s’intègre dans une problématique générale d’amélioration de la fabrication des pavés TRIEF autobloquants en béton pour le pavage des voies secondaires en République du Bénin. Dans ce cadre nous nous sommes proposé de faire une étude comparative des pavés autobloquants fabriqués à base du gravier roulé, du gravier concassé et de la substitution partielle et progressive du gravier concassé au gravier roulé.
Dans un premier temps, nous avons confectionné des micro-bétons compacts fabriqués à partir du gravillon roulé et du gravillon concassé présentant la même granulométrie. Les caractéristiques physique et mécanique ont été mesurées et ont permis d’apprécier l’influence de la substitution partielle du gravier concassé au gravier roulé sur la résistance des pavés en béton. Ensuite, les résultats obtenus ont permis de faire une analyse statistique qui nous a conduits à choisir le mélange optimal de gravier roulé et de gravier concassé qui permet d’obtenir une bonne résistance à la traction par fendage et un coût de fabrication abordable. Cette analyse statistique a été faite grâce au Logiciel Eviews 5. Aussi, avons-nous établis que l’incorporation du gravier concassé dans la fabrication des pavés en béton entraine une augmentation de la résistance à la traction allant jusqu’à 36,58 % par rapport aux pavés fabriqués uniquement à base de gravier roulé et selon le taux de substitution.
La méthode DREUX-GORISSE relative à la formulation des bétons a été utilisée pour proposer une formulation du béton fabriqué à base du gravier concassé substitué au gravier roulé à 50 %, dosé à 400 kg/m3 et pour une résistance souhaitée de 3,6 MPa en traction par fendage selon la norme NF EN 1338. L’application de cette formulation a permis de fabriquer des pavés TRIEF autobloquants d’épaisseur 11 cm.
C
100
Ces pavés ont une masse volumique égale à 2310,01Kg/m3, une résistance à la traction par fendage de 2,97 MPa à 7jours et un coefficient d’absorption égale à 3,01%.
En perspectives, nos investigations méritent d’être approfondies par l’étude d’autres aspects pour apprécier davantage l’intérêt de cette recherche. Entre autres, nous pouvons citer:
o Faire une étude économique de l’utilisation du mélange déterminé dans la réalisation d’un projet de pavage ;
o Etudier pour ce mélange, les autres caractéristiques mécaniques à savoir : la résistance à l’abrasion et la résistance à la glissance avant polissage ; o Procéder à la fabrication des pavés autobloquants de petits formats afin
de confirmer la possibilité de les utiliser au Bénin pour le revêtement des chaussées pavées à trafic lourd.
101
Références bibliographiques
[𝟏] Association Française de Normalisation. NF EN 1338 : Pavés en Béton, Prescriptions et méthodes d’essai, Février 2004.
[𝟐] Ascher, D., Lerch, T. et Wellner, F. (2006b), "Deformation behaviour of concrete block pavements under vertical and horizontal dynamic load", 8th International Conference on Concrete Block Paving, San Francisco, California, USA, pp. 325-333.
[𝟑]Armitage, R. J. (1988), "Concrete block pavement evaluation with the falling weight deflectometer", Concrete Block Paving – 3rd International Conference Proceeding (PAVITALIA), Roma, pp. 203-208.
[𝟒]BCEOM-CEBTP, 1992. Manuel sur les routes dans les zones tropicales et désertiques, TOME 2, Ministère de la coopération- Paris.
[𝟓]Bullen, F. et Knapton, J. (1998), "The role of bedding sands fines in segmental pavement instability", 3rd International Workshop on Concrete Block Paving, Cartagena de Indias, pp. 36-1 à 36-8.
[𝟔]Beaty, A. N. S. (2000), "Interlocking concrete block pavements for cold climates", Proceedings of the 6th International Conference of Concrete Block Paving (JIPEA), Tokyo, pp. 579-588.
[𝟕] CEBTP, 1980, Guide pratique de dimensionnement des chaussées pour les pays tropicaux, Ministère de la coopération- Paris, 148 pages.
[𝟖]CERIB, 2009, Guide de conception des ouvrages réalisés à partir de pavés, dalles, bordures et caniveaux préfabriqués en béton.
102
[𝟗]Festa, B., Giannattasio, P. et Pernetti, M. (1996), "Evaluation of some factors influence on the interlocking paving system performance", Proceedings of the 5th International Conference on Concrete Block Paving, Tel-Aviv, pp. 305-314.
[𝟏𝟎]Hassani, A. et Jamshidi, A. (2006), "Modeling and structural design of a concrete block pavement system", 8th International Conference on Concrete Block Paving, San Francisco, California, USA, pp. 389-398.
[𝟏𝟏]Ishioroshi, K., Sekine, S., Hata, M., Suda, S., Kagata, M. et Utumi, G. (1996),
"Review of function of jointing sand, bedding course sand and base structure in concrete block pavement", Proceedings of the 5th International Conference on Concrete Block Paving, Tel-Aviv, pp. 141-149.
[𝟏𝟐] Marie-André Charles KIKI, 2010, Pathologies des infrastructures routières: cas des voies pavées à Cotonou. Mémoire de fin de cycle au 2IE, Burkina Fasso, 51 pages.
[𝟏𝟑] Menegaz Muller, R., Goretti da Motta, L. M. et De Medina, J. (2006),
"Evaluation of the thickness of joints in transmission of stress and displacements in an experimental panel of ICPB", 8th International Conference on Concrete Block Paving, San Francisco, California, USA, pp. 411-420.
[𝟏𝟒]Miura, Y., Takaura, M. et Tsuda, T. (1984), "Structural design of concrete block pavements by CBR method and its evaluation", 2nd International Conference on Concrete Block Paving, Delft, pp. 152-157.
[𝟏𝟓] Mudiyono, R., Nor, H. M. et Ling, T. C. (2006), "The effect of joint width between blocks in concrete block pavement", Regional Postgraduate Conference on Engineering and Science (RPCES 2006), Johore, pp. 69-75.
[𝟏𝟔] Emile Sourou OKOUNDE, 2009, Contribution à l'utilisation des pierres en couche de roulement dans les chaussées urbaines des régions des collines et des montagnes au bénin: Possibilité des pavés de pierre. Mémoire de fin de cycle au 2IE, Burkina Fasso, 76 pages.
103
[𝟏𝟕] Knapton, J. et O'Grady, M. (1983), "Structural behaviour of concrete block paving", Concrete, 17(8), pp. 17-18.
[𝟏𝟖] LCPC-SETRA : Guide technique de conception et de dimensionnement des chaussées
[𝟏𝟗] Panda, B. C. et Ghosh, A. K. (2002b), "Structural behavior of concrete block paving. II : Concrete block", Journal of Transportation Engineering, 128(2), pp. 130-135.
[𝟐𝟎]Shackel, B. (2003), "Mechanisms of paver interlock", Proceedings of the 7th International Conference on Concrete Block Paving (PAVE AFRICA 2003), 10 p.
[𝟐𝟏]Yaginuma, H., Iijima, T. et Ikeda, T. (1998), "Evaluation on durability of interlocking block pavement under repeated loading by heavy vehicles", 3rd International Workshop on Concrete Block Paving, Cartagena de Indias, Colombia, pp.
33-1 à 33-9.
[𝟐𝟐]BACCINI, A. (2010).Statistique Descriptive Multidimensionnelle. Institut de Mathématiques de Toulouse- Toulouse cedex 9
[𝟐𝟑] JOHNSTON, J. et DINARDO J. (1999).Méthodes Econométriques, 4ème édition, Editions Economica.
[𝟐𝟒]DESCHAMPS P. (2006). Cours d’économétrie édition 2006-2007
104
Annexes
Annexe A : Caractéristiques des granulats A.1. Analyse granulométrique
Tableau A-0-1: Résultats de l’analyse granulométrique sur le sable
Dmax 5
105
Tableau A-0-2 : Résultats de l’analyse granulométrique sur le gravier roulé
Dmax 20
Tableau A-0-3 : Résultats de l’analyse granulométrique sur le gravier concassé
Dmax 20
106
A.2. Masse volumique en vrac
Tableau A-0-4 : Détermination de la masse volumique en vrac du sable
Désignation 1ère
éprouvette 2ème
éprouvette 3ème éprouvette
Masse conteneur vide m1 (kg) 9,229 9,229 9,229
Masse conteneur et éprouvette m2
(kg) 17,761 17,819 17,879
Valeur moyenne en Mg/m3 1,70
Tableau A-0-5 : Détermination de la masse volumique en vrac du gravier roulé
Désignation 1ère
éprouvette 2ème
éprouvette 3ème éprouvette
Masse conteneur vide m1 (kg) 9,229 9,229 9,229
Masse conteneur et éprouvette m2
(kg) 16,246 16,296 16,347
Valeur moyenne en Mg/m3 1,40
Tableau A-0-6 : Détermination de la masse volumique en vrac du gravier concassé
Désignation 1ère
éprouvette 2ème
éprouvette 3ème éprouvette
Masse conteneur vide m1 (kg) 9,229 9,229 9,229
Masse conteneur et éprouvette m2
(kg) 16,390 16,410 16,402
Valeur moyenne en Mg/m3 1,42
107
A.3. Masse volumique réelle
Tableau A-0-7 : Détermination de la masse volumique réelle du sable
Désignation 1ère
éprouvette 2ème éprouvette
Référence du pycnomètre P1 P2
Masse de l'échantillon sec (g) 799,6 796,9
Masse pycnomètre et entonnoir M1 (g)
529,0 558,9
Masse pycnomètre, entonnoir et échantillon
M2 (g) 1328,6 1355,5
Masse pycnomètre, entonnoir, échantillon et
eau M3 (g) 2303,9 2316,4
Température de l'eau au cours de l'essai (°C)
21° 21°
Masse volumique de l'eau à la température
du bain d'eau 𝝆𝒘(𝒈/𝒎𝒍) 0,9980 0,9980
Volume du pycnomètre V (ml) 1285,403 1269,807
Masse volumique réelle pré-séchée 𝝆𝒑 =
𝑴𝟐−𝑴𝟏
𝑽−[(𝑴𝟑−𝑴𝟐)/𝝆𝒘] (Mg/m3) 2,595 2,592
Moyenne 𝝆𝒑 (Mg/m3) 2,59
Tableau A-0-8 : Détermination de la masse volumique réelle du gravier roulé
Désignation 1ère
éprouvette 2ème éprouvette
Référence du pycnomètre P1 P2
Masse de l'échantillon sec (g) 1864,3 1867,7
Masse pycnomètre et entonnoir M1 (g) 764,9 761,6
Masse pycnomètre, entonnoir et échantillon M2 (g) 2629,2 2629,3 Masse pycnomètre, entonnoir, échantillon et eau M3 (g) 4435,9 4381,9
Température de l'eau au cours de l'essai (°C) 20° 20°
Masse volumique de l'eau à la température du bain d'eau
𝝆𝒘(𝒈/𝒎𝒍) 0,9982 0,9982
Volume du pycnomètre V (ml) 2499,479 2491,925
Masse volumique réelle pré-séchée 𝝆𝒑 =
𝑴𝟐−𝑴𝟏
𝑽−[(𝑴𝟑−𝑴𝟐)/𝝆𝒘] (Mg/m3) 2,704 2,537
Moyenne 𝝆𝒑 (Mg/m3) 2,62
108
Tableau A-0-9 : Détermination de la masse volumique réelle du gravier concassé
Désignation 1ère
éprouvette 2ème éprouvette
Référence du pycnomètre P1 P2
Masse de l'échantillon sec (g) 1369,1 1371,4
Masse pycnomètre et entonnoir M1 (g)
764,4 761,2
Masse pycnomètre, entonnoir et échantillon
M2 (g) 2133,5 2132,6
Masse pycnomètre, entonnoir, échantillon et
eau M3 (g) 4129,3 4123,2
Température de l'eau au cours de l'essai (°C)
20° 20°
Masse volumique de l'eau à la température du
bain d'eau 𝝆𝒘(𝒈/𝒎𝒍) 0,9982 0,9982
Volume du pycnomètre V (ml) 2499,479 2491,925
Masse volumique réelle pré-séchée 𝝆𝒑 =
𝑴𝟐−𝑴𝟏
𝑽−[(𝑴𝟑−𝑴𝟐)/𝝆𝒘] (Mg/m3) 2,736 2,755
Moyenne 𝝆𝒑 (Mg/m3) 2,75
A.4. Essai d’équivalent de sable
Tableau A-0-10 : Détermination de la valeur d’équivalent de sable Masse en l’état de l’échantillon : 𝑴𝟏 = 𝟐𝟏𝟑, 𝟒 𝐠
Masse sèche de l’échantillon : 𝑴𝟐= 𝟏𝟗𝟗, 𝟐 𝐠 Teneur en eau : 𝐰 = 𝐌𝟏−𝐌𝟐
𝐌𝟐 × 𝟏𝟎𝟎 = 𝟎, 𝟗𝟎 % Masse humide de chaque prise d’essai (g) 𝐌𝐡 = 𝟏𝟐𝟎 × (𝟏 + 𝐰
109
Tableau A-0-11 : Valeur préconisée pour l’Equivalent de sable et interprétation ES à vue ES piston Nature et qualité du sable
ES < 65 ES < 60 Sable Argileux : risque de retrait ou de gonflement, à rejeter pour des bétons de qualité
65 ≤ ES ≤75 60 ≤ ES < 70 Sable légèrement argileux de propreté admissible pour bétons de qualité courante quand on ne craint pas particulièrement le retrait
75 ≤ ES ≤85 70 ≤ ES <80
Sable propre à faible pourcentages de fines
argileuses convenant parfaitement pour les bétons de haute qualité (Valeur optimale ES piston =75 ; ES à vue=80)
ES ≥ 85 ES ≥ 80
Sable très propre : l’absence presque totale de fines argileuses risque d’entrainer un défaut de plasticité du béton qu’il faudra rattraper par une augmentation du dosage en eau
110
Annexe B : Caractéristiques physiques et mécaniques des micro-bétons compactés
B.1. Résistances à la compression à 7 jours
Tableau B-0-1 : Résistances des micro-bétons compactés à la compression Taux de
MBC100 1-2 80000 Bonne
MBC100 1-3 79500 Bonne
MBC100 1-4 79700 Bonne
MBC100 1-5 81000 Bonne
MBC100 1-6 79800 Bonne
111
B.2. Résistances à la traction par fendage à 7 jours
Tableau B-0-2 : Résistances des micro-bétons compactés à la traction par fendage Taux de
112
Annexe C : Tableaux et abaques pour la formulation de béton selon Dreux-Gorisse
Tableau C-0-1 : Valeurs du coefficient G
Qualité des granulats Dimension D des granulats
𝐹𝑖𝑛𝑠 𝐷 ≤ 16𝑚𝑚 25 ≤ 𝐷 ≤ 40 𝐷 ≥ 63
Excellente 0,55 0,6 0,65
Bonne, courante 0,45 0,5 0,55
Passable 0,35 0,4 0,45
Figure C-0-1 : Abaque donnant la valeur du rapport C/E
Tableau C-0-2 : Correction en pourcentage sur le dosage en eau
Dimension maximale D (mm) 5 10 16 25 40 63 100
Correction (en %) 15 9 4 0 -4 -8 -12
Tableau C-0-3 : Valeurs du terme correcteur K1
Vibration Faible Normale Puissante
Forme des granulats (du
sable en particulier) Roulé Concassé Roulé Concassé Roulé Concassé Dosage
113
Tableau C-0-4 : Valeurs du coefficient de compacité
Annexe D : Caractéristiques physiques et mécaniques des pavés autobloquants fabriqués à base de 50 % de concassé
Tableau D-0-1 : Résultats de l’essai d’absorption d’eau sur pavés
Essai d'absorption d'eau Moyenne
Masse du pavé "sss" (kg) 11,93 11,94 11,94 Masse sèche pavé (kg) 11,54 11,64 11,59 Masse volumique (kg/m3) 2299,84 2320,18 2310,01
% Absorption 3,38 2,63 3,01
Tableau D-0-2 : Résultats de l’essai de rupture par fendage sur pavés Partie NB: Ces valeurs sont convenables pour les granulats roulés sinon porter les corrections:
o Sable roulé et gravier concassé = -0,01 o Sable et gravier concassés= -0,03
114
Annexe E : Résultats de la modélisation avec le logiciel Eviews5 Tableau E-0-1 : Résultat de l’estimation du modèle 3
Dependent Variable: RT Method: Least Squares
Date: 10/26/14 Time: 21:33 Sample (adjusted): 1 6
Included observations: 6 after adjustments
Variable Coefficient Std. Error t-Statistic Prob.
C -3.332747 9.447768 -0.352755 0.7580
MV 0.055483 0.003977 16,47572 0.0000
P 0.407078 0.135840 2,102383 0.0006
RC 0.565045 0.075973 3,075673 0.0000
R-squared 0.923125 Mean dependent var 3.439490 Adjusted
R-squared 0.507881 S.D. dependent var 0.036031
S.E. of
regression 0.015796 Akaike info criterion -5.223445 Sum squared
resid 0.000499 Schwarz criterion -5.362272
Log likelihood 19.67034 F-statistic 47.68072
Durbin-Watson
stat 2,118034 Prob(F-statistic) 0.000000
115
Tableau E-0-2 : Test d’hétéroscédasticité des erreurs White Heteroskedasticity Test:
F-statistic 0.585224 Probability 0.812016
Obs*R-squared 2.475294 Probability 0.660726
Test Equation:
Dependent Variable: RESID^2 Method: Least Squares
Date: 10/29/14 Time: 11:02 Included observations: 6
Variable Coefficient Std. Error t-Statistic Prob.
C -8.562099 8.947286 -0.956949 0.3612 R-squared 0.412549 Mean dependent var 0.001492 Adjusted
R-squared -0.292393 S.D. dependent var 0.002524 S.E. of
regression 0.002869 Akaike info criterion -8.571986 Sum squared
resid 8.23E-05 Schwarz criterion -7.930185
Log likelihood 111.5778 F-statistic 0.585224
Durbin-Watson
stat 2.466210 Prob(F-statistic) 0.812016
116
Figure E-0-1 : Test de normalité des erreurs
Annexe F : Prix du gravier contenu dans les micro-bétons
Tableau F-0-1 : Prix du gravier roulé et du gravier concassé
1 m3 de graviller roulé=20000FCFA--- 1 m3 de gravier concassé
117
Table des matières
Sommaire... ii
Certification ... vi
Dédicaces ... vii
Remerciements ... viii
Symboles et Abréviations ... x
Liste des tableaux ... xii
Liste des figures ... xiv
Liste des photos ... xvi
Résumé ... xvii
Abstract ... xix
Avant-propos ... xxi
Introduction générale ... 22
Chapitre 1 : GENERALITES ET REVUE BIBLIOGRAPHIQUE ... 25
1.1. Eléments de structure d’une chaussée pavée ... 26
1.1.1. Définition d’une chaussée ... 26
1.1.2. Eléments de structure ... 26
1.1.2.1. La plate-forme ... 27
1.1.2.2. L’assise ... 27
1.1.2.3. La couche de surface ... 28
1.2. Dimensionnement structurel des chaussées en pavés de béton ... 28
1.2.1. Transmission des charges dans la structure ... 28
118
1.2.2. Choix de la classe de trafic ... 37
1.2.3. Choix de la portance ... 40
1.2.4. Choix de l’assise ... 42
1.3. Méthodes de dimensionnement ... 43
1.3.1. Les méthodes empiriques ... 43
1.3.2. Les Méthodes rationnelles ... 44
1.3.3. Les catalogues de structures types ... 44
1.4. Exemples de dimensionnement ... 45
1.4.1. Données caractéristiques ... 45
1.4.2. Dimensionnement selon la méthode empirique ... 46
1.4.3. Méthode de dimensionnement CBR-CETUR ... 47
1.4.4. Méthode de dimensionnement avec le Logiciel VoiriB ... 48
1.5. Théorie sur la conception des pavés ... 48
1.5.1. Différents types de pavés ... 48
1.5.1.1. Définition ... 48
1.5.1.2. Les types de pavé ... 48
1.5.2. Les types d’appareillage des pavés ... 51
1.5.3. Exigences fonctionnelles ... 52
1.5.3.1. L’esthétique et l’intégration dans l’environnement ... 53
1.5.3.2. La sécurité des utilisateurs ... 53
1.5.3.3. La tenue au trafic ... 53
1.5.3.4. La facilité de mise en œuvre ... 53
1.5.3.5. La facilité d’entretien ... 54
1.5.3.6. La durabilité et la pérennité ... 54
1.6. Normes sur la fabrication des pavés en béton ... 54
119
1.7. Caractéristiques des pavés (NF EN 1338) ... 56
1.7.1. Caractéristiques géométriques ... 56
1.7.2. Résistance aux agressions climatiques ... 57
1.7.3. Résistance à l’abrasion ... 58
1.7.4. Résistance à la glissance ou au dérapage ... 59
1.7.5. Résistance à la rupture en traction par fendage ... 60
Chapitre 2 : MATERIEL ET METHODES ... 62
2.1. Micro-bétons compactés ... 63
2.1.1. Constituants ... 63
2.1.1.1. Le ciment ... 63
2.1.1.2. Le sable ... 63
2.1.1.3. Le gravillon... 64
2.1.1.4. L’eau ... 65
2.1.2. Formulation et confection du micro-béton ... 65
2.1.2.1. Matériel ... 65
2.1.2.2. Formulation ... 65
2.1.2.3. Mise en œuvre ... 67
2.1.3. Caractérisation physiques et mécaniques des micro-bétons compactés ... 68
2.1.3.1. Caractéristiques physiques ... 68
2.1.3.1. Maniabilité ... 68
2.1.3.2. Masse volumique ... 69
2.1.3.3. Le pourcentage d’absorption en eau ... 70
2.1.3.4. Résistance à la traction par fendage et à la compression ... 71
2.2. Méthode d’analyse de la qualité du micro-béton ... 72
120
2.2.1. Méthode d’analyse des données ... 73
2.2.2. Estimation des modèles ... 75
2.3. Bétons compactés pour l’application de la formulation des pavés ... 75
2.3.1. Les constituants ... 75
2.3.2. Matériel ... 76
2.3.3. Formulation selon la méthode DREUX-GORISSE ... 77
2.3.3.1. Détermination du dosage en ciment ... 79
2.3.3.2. Détermination du dosage en eau ... 80
2.3.3.3. Détermination du mélange optimum à minimum de vides ... 81
2.3.4. Caractérisation physique et mécanique des pavés fabriqués ... 85
2.3.4.1. Caractérisation physique... 85
2.3.4.2. Caractérisation mécanique ... 85
Chapitre 3 : RESULTATS ET DISCUSSIONS ... 87
3.1. Caractéristiques physiques et mécaniques des micro-bétons compacté ... 88
3.1.1. Caractéristiques physiques ... 88
3.1.1.1. Maniabilité ... 88
3.1.1.2. Masse volumique ... 88
3.1.1.3. Le pourcentage d’absorption d’eau ... 89
3.1.2. Caractéristiques mécaniques ... 90
3.1.2.1. Résistance à la traction par fendage ... 90
3.1.2.2. Résistance à la compression ... 91
3.1.3. Détermination du mélange optimal ... 93
3.1.3.1. Interprétation des résultats ... 94
3.1.3.2. Validation du modèle 3 (MBC50) ... 96
3.2. Caractéristiques des pavés d’application ... 97
3.2.1. Aspect des pavés fabriqués ... 97
3.2.2. Caractéristiques physique et mécanique ... 98
121
Conclusion et Perspectives ... 99
Références bibliographiques ... 101
Annexes ... 104
Annexe A : Caractéristiques des granulats ... 104
Annexe B : Caractéristiques physiques et mécaniques des micro-bétons compactés ... 110
Annexe C : Tableaux et abaques pour la formulation de béton selon Dreux-Gorisse…. ... 112
Annexe D : Caractéristiques physiques et mécaniques des pavés autobloquants fabriqués à base de 50 % de concassé ... 113
Annexe E : Résultats de la modélisation avec le logiciel Eviews5 ... 114
Annexe F : Prix du gravier contenu dans les micro-bétons ... 116
Table des matières ... 117