A empresa identificará seus concorrentes diretos e indiretos, levando em consideração sua localização, tempo de mercado, vantagens e preços, a fim de entender quem são seus concorrentes para que seja possível atuar de forma eficaz no mercado.
8 CRONOGRAMA DE IMPLEMENTAÇÃO DO PROJETO
O modelo PERT/CPM (Avaliação de Programas e Técnica de Revisão/Método do Caminho Crítico) é um conjunto de processos e técnicas para planejamento, programação e controle de um empreendimento ou operação, ou projeto, tendo como característica fundamental a indicação, dentre as várias sequências operacionais, daquela que possui duração máxima, além de permitir a indicação de graus de prioridade relativos, demonstrando distribuição de recursos e interdependência entre as várias ações necessárias ao desenvolvimento do projeto.
A Quantum Limão utilizou-se desses métodos para escolher suas atividades e seus planejamentos de implementação, determinando o tempo necessário para a realização de cada atividade e o tempo máximo de 451 dias para o início das atividades produtivas, conforme mostrado no Quadro 9 a seguir.
Quadro 9 - Cronograma de implementação do projeto.
Atividade Descrição da atividade Atividade
precedente
Duração (dias)
A Projeto de engenharia - 60
B Criação do CNPJ da empresa e outros cadastros* A 45
C Financiamento do BNDS B 30
D Aquisição do terreno C 15
E Licença prévia (LP) D 45
F Licença de instalação (LI) E 20
G Compra do galpão F 30
H Compra de equipamentos industriais C 45
I Compra de móveis e utensílios C 15
J Montagem e instalação dos equipamentos industriais e
móveis G,H,I 15
K Licença Operacional (OP) J 25
Atividade Descrição da atividade Atividade precedente
Duração (dias)
M Compra de matéria-prima K 15
N Alvará Sanitário (Vigilância Sanitária) K 45
O Início das atividades K,L,M,N 1
Fonte: Autoras (2019).
Dessa maneira foi possível determinar o caminho crítico do cronograma, sendo este A, B, C, D, E, F, G, J, K, N e O, no qual, se houver atrasos em algumas dessas atividades, todo o projeto ficará comprometido.
O gráfico de Gantt foi desenvolvido para o controle de produção e o seu principal objetivo, dentro do gerenciamento de um projeto, é mostrar, de maneira visual, o desenvolvimento de um cronograma de implementação, permitindo mostrar a conclusão de cada etapa e comparar seus desempenhos. A partir dessa ferramenta, a Quantum Limão pôde identificar o início das atividades que ocorrerá em 25/09/2020, como representado no gráfico de Gantt no Apêndice G.
9 CONCLUSÕES
A produção de suco de limão concentrado a partir da lima ácida Tahiti apresenta uma boa projeção econômica e perspectiva promissora, pois a Quantum Limão propõe um processo simples, utilizando uma matéria-prima local obtendo o suco de limão concentrado com elevado padrão de qualidade, totalmente natural e sem aditivos. A partir do estudo do processamento de suco concentrado de limão, verificou-se que para produção de um suco com qualidade, faz-se necessário um tratamento rigoroso do produto, levando em conta todas as etapas envolvidas no processo. Trata-se de um processo que requer elevado investimento, visto as características do produto, dos insumos e das operações de transformação empregadas. O prazo de retorno simples de investimento de 3 anos e 8 meses, a produção mensal de R$378.197,28, a taxa interna de 24,26% e a lucratividade de 68,58% são alguns fatores que afirmam a viabilidade do projeto.
A maior parte do suco de limão concentrado produzido será utilizado como matéria-prima base para outras indústrias alimentícias, logo o montante produzido pela empresa será constantemente comercializado. Essa estratégia auxiliará na geração de novos empregos e na movimentação da economia do país, fato esse que solidifica a empresa e garante um grande espaço no mercado nacional. O principal concorrente da Quantum Limão é a Naturasuc, localizada em Farroupilha, no Rio Grande do Sul, a mais de 2000 km de distância da planta aqui projetada.
A localização da Quantum Limão foi decidida de forma estratégica, pois reflete na viabilidade da empresa, já que a empresa ficará localizada em Guarulhos (SP), uma rede urbana ampla, bem consolidada, possuindo um fácil recebimento de matéria-prima, bons preços para o consumo de água, boas leis de incentivos fiscais para a instalação de indústrias e universidades de alto nível. Além disso, a cidade possui um ótimo acesso tanto ao transporte rodoviário quanto aéreo, facilitando o comércio de produtos. A empresa estará alocada próximo à rodovia, facilitando o recebimento de matéria-prima e o transporte do produto. Os cálculos realizados durante a análise de viabilidade econômica da indústria demonstram que, para a implementação da mesma, será necessário um investimento total de R$16.575.180,93, composto por 85,9% em investimentos pré- operacionais, 3,1% em capital de giro e 11,0% em investimentos fixos.
A disponibilidade de matéria-prima, o preço acessível de produto, a busca constante por otimização de processo e qualidade com o produto 100% natural e a responsabilidade ambiental conferem à Quantum Limão uma boa visibilidade e confiança no mercado.
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APÊNDICE C - MEMORIAL DE CÁLCULOS
CORRENTE UNIDADE EQUIPAMENTO/OPERAÇÃO DIMENSIONAMENTO REFERÊNCIA
RECEPÇÃO
Matéria-prima kg/h Limão recebido 2400,00 Os autores, 2019
INSPEÇÃO
Matéria-prima
% Fração mássica de perdas 0,02 Os autores, 2019
kg/h Resíduo 1 - limão inteiro 48,00 -
kg/h Limão útil 2352,00 -
SILO DE ARMAZENAMENTO T-1
Matéria-prima
h Tempo máximo de armazenamento 48,00 Os autores, 2019
h Horas de funcionamento da fabrica 16,00 Os autores, 2019
kg
Capacidade de armazenamento mínima dos
silos 38400,00 Os autores, 2019
kg Massa média de um limão 0,17 Os autores, 2019
- Número de limões armazenados em 16 horas 225882,35 Os autores, 2019 m³ Volume de um limão (considerando uma esfera
perfeita de 68 mm de diâmetro) 0,00 Os autores, 2019
m³ Volume Silo de Armazenamento T-1 37,17 Os autores, 2019
W Potencia Esteira de transporte de cítricos 750,00 https://www.fragmaq.com.br/produtos/esteira -transportadora/
LAVAGEM E-1 e E-2
Corrente 2 kg/h Pulverização solução detergente 192,79 Acerbi; Garcia, 2015
- m³ Volume tanque de solução de detergente T-7 4,63 Os autores, 2019
Corrente 3 kg/h Pulverização água tratada 424,13 Barreto, 2013
- m³ Volume tanque de água tratada T-6 10,18 Os autores, 2019
83
- % Fração mássica de suco no limão 0,50 Martins, 2018; Mendonça, 2006
Corrente 4 kg/h Vazão de saída de suco na extratora+finisher 1176,00 Os autores, 2019
Corrente 9 kg/h Resíduo 2 - fração sólida limão 1176,00 Os autores, 2019
- % Fração mássica de polpa no suco 0,12 Pereira, 2018
- W Potência da extratora+finisher 11185,50 http://www.genemco.com/catalog/pdf/tPPMI201 v4fmcjuiceextractor.pdf
TANQUE PULMÃO T-2
- m³ Volume do tanque pulmão T-2 8,84 Os autores, 2019
- kg/m³ Densidade do suco após o finisher 1064,40 Mirim, 2009
CLARIFICAÇÃO E-7
- % Fração mássica de polpa desejada 0,02 Venturini, 2005
- % Fração mássica de polpa no resíduo 1,00 Venturini, 2005
Corrente 5 kg/h Vazão de entrada na centrífuga 1176,00 -
Corrente 6 kg/h Vazão de saída de suco na centrífuga 1056,00 Os autores, 2019
Corrente 8 kg/h Resíduo 3 - parte sólida centrífuga 120,00 Os autores, 2019
-
W Potência da Centrifuga 110000,00
http://www.directindustry.com/pt/prod/pieralisi- separation-solutions-division/product-112369-
1073227.html - m³ Volume tanque pulmão T-2 (considerando 8
horas de armazenamento) 7,94 Os autores, 2019
TANQUE PULMÃO T-3
- m³ Volume do tanque pulmão 8,12 Os autores, 2019
- kg/m³ Densidade da solução a 10 °Brix 1040,03 Minim, 2009
Corrente 5 kg/h
Vazão de entrada no tanque = vazão de saída
no tanque 1056,00 -
- h Tempo máximo de armazenamento 8 -
PASTEURIZAÇÃO PRÉ-AQUECIMENTO
Informações
Trocador de calor casco e tubo contracorrente E-8
Fluido frio tubo Suco de limão
Corrente 7 kg/h Vazão de entrada suco = vazão de saída do suco 1056,00 -
- °Brix °Brix suco entrada 10,00 Martins, 2018
Corrente 7 % Fração mássica °Brix suco entrada 0,10 -
- N.s/m² Viscosidade dinâmica do suco 0,002 Perry, 2008
- W/m.K Condutividade térmica do suco 0,564 Minim, 2009
- J/kg.K Cp suco 3944,00 Minim, 2009
Corrente 7 °C Temperatura entrada suco 25,00 Petruzzi, 2017
Corrente 11 °C Temperatura desejada saída suco 40,00 Petruzzi, 2017
𝑄 = 𝑚̇𝐶̇ 𝑝𝛥𝑇 Bergman, 2017
- W Calor necessário aquecer suco 17353,60 -
Corrente 37 °C Temperatura entrada água 110,00 Acerbi; Garcia, 2015
Corrente 34 °C Temperatura saída água 60,00 Acerbi; Garcia, 2015
- W Calor necessário para água aquecer o suco
(Considerando eficiência de 80%) 20824,32 -
- J/kg.K Cp água 4180,00 Bergman, 2017
- N.s/m² Viscosidde dinâmica da água 0,00 Perry, 2008
- W/m.K Condutividade térmica da água 0,68 Perry, 2008
Corrente 37 kg/h Vazão mássica de água 358,70 -
𝛥𝑇1=𝑇𝑞,𝑒𝑛𝑡𝑟𝑎− 𝑇𝑓,𝑠𝑎𝑖 e 𝛥𝑇2=𝑇𝑞,𝑠𝑎𝑖 − 𝑇𝑓,𝑒𝑛𝑡𝑟𝑎 Bergman, 2017
°C deltaT1 70,00 Bergman, 2017
°C deltaT2 35,00 Bergman, 2017
Temperatura Média Logarítmica: 𝐿𝑀𝑇𝐷 = ( 𝛥𝑇1− 𝛥𝑇2)/ln ( 𝛥𝑇1
𝛥𝑇2) Bergman, 2017
Diâmetro Hidráulico: 𝐷ℎ = 𝐷𝑐𝑎𝑠𝑐𝑜− 𝐷𝑡𝑢𝑏𝑜 Bergman, 2017
Número de Reynolds: 𝑅𝑒 = 4𝑚̇/𝜋𝐷ℎ𝜇 Bergman, 2017
Número de Prandt: 𝑃𝑟 = 𝐶𝑝𝜇/𝑘 Bergman, 2017
Número de Nusselt: 𝑁𝑢 = 0,023 ∗ 𝑅𝑒4/5∗ 𝑃𝑟0,4 Bergman, 2017
Coeficiente convectivo interno e externo: ℎ𝑖 = ℎ𝑜 = 𝑁𝑢 ∗ 𝑘/𝐷 Bergman, 2017 Coeficiente de troca térmica global: 𝑈 = 1
Área de troca térmica: 𝐴 = 𝑄̇/𝑈 ∗ 𝐿𝑀𝑇𝐷 Bergman, 2017
Método LMTD
W/K LMTD 50,49 -
m Diâmetro do casco 0,30 http://www.trocalor.com.br/pdf/cascotubo-rev4-
2.pdf m Diâmetro interno tubos (considerando 30
tubos) 0,01
http://www.trocalor.com.br/pdf/cascotubo-rev4- 2.pdf
m Diâmetro hidraulico do casco 0,04 -
- Número de Reynolds tubo (Ret) 29221,74 -
- Número de Prandt tubo (Prt) 10,49 -
- Número de Nusselt tubo (Nut) 220,09 -
W/m²K
Coeficiente de transferência de calor dos tubos
(hi) 14560,53 -
- Número de Reynolds casco (Rec) 411,40 -
- Número de Nusselt casco (Nuc) 4,19 Bergman, 2017
W/m².k
Coeficiente de transferência de calor do casco
(ho) 64,39 -
W/m².k Fator de fuligem (Rd) 0,001 Kern, 1999
W/m².k Coeficiente global de transferência de calor 64,11 -
m² Área de troca térmica 6,43 -
1º EFEITO PASTEURIZAÇÃO
Informações
Trocador de calor de placas E-9
Fluido frio Suco de limão
Fluido quente Água
Corrente 11 kg/h Vazão de entrada suco = vazão de saída do suco 1056,00 -
Corrente 11 °C Temperatura entrada suco 40,00 Acerbi; Garcia, 2015
- °C Temperatura desejada saída suco 92,00 Petruzzi, 2017
- W Calor necessário aquecer suco 60159,15 -
Corrente 33 °C Temperatura entrada água 110,00 Acerbi; Garcia, 2015
- % Fração de perda de calor da água 0,10 Autores, 2019
- W Calor necessário para água aquecer o suco 66843,50 -
- J/kg.°C Cp água 4180,00 Perry, 2008
Corrente 33 kg/h Vazão mássica de água 1439,21 -
Diâmetro hidráulico: 𝐷ℎ = 2 ∗ 𝑎 Bergman, 2017
Método LMTD
°C DetaT1 18,00 -
°C DeltaT2 30,00 -
°C LMTD 23,49 -
m Distância entre as placas (a) 0,14
http://www.bermo.com.br/wp- content/uploads/2016/05/Cat%C3%A1logo-de- Trocadores-de-Calor-a-Placas-Gaxetado- BERMO.pdf?x88542 m Diâmetro hidráulico 0,28 http://www.bermo.com.br/wp- content/uploads/2016/05/Cat%C3%A1logo-de- Trocadores-de-Calor-a-Placas-Gaxetado- BERMO.pdf?x88542 m Comprimento mínimo 0,50 http://www.bermo.com.br/wp- content/uploads/2016/05/Cat%C3%A1logo-de- Trocadores-de-Calor-a-Placas-Gaxetado- BERMO.pdf?x88542 m Comprimento máximo 1,50 http://www.bermo.com.br/wp- content/uploads/2016/05/Cat%C3%A1logo-de- Trocadores-de-Calor-a-Placas-Gaxetado- BERMO.pdf?x88542
- Número de Reynolds suco (Res) 889,70 -
- Número de Nusselt suco (Nus) 4,19 Bergman, 2017
W/m²K
Coeficiente de transferência de calor do suco
(hi) 2,08 -
- Número de Reynolds água (Rea) 1818,84 -
-
Coeficiente de transferência de calor da água
(ho) 1,73 -
W/m².k Fator de fuligem (Rd) 0,001 Kern, 1999
m² Coeficiente global de transferência de calor 0,94 -
- Número de placas 80,00 Autores, 2019
m² Área de troca térmica 33,91 -
Informações
Trocador de calor de placas E-9
Fluido quente Suco de limão
Fluido refrigerant e
Água
Corrente 11 kg/h Vazão de entrada suco = vazão de saída do suco 1056,00 -
- °C Temperatura entrada suco 92,00 Acerbi; Garcia, 2015
Corrente 12 °C Temperatura desejada saída suco 40,00 Acerbi; Garcia, 2015
- W Calor necessário resfriar suco 60159,15 -
Corrente 40 °C Temperatura entrada água 25,00 Acerbi; Garcia, 2015
Corrente 21 °C Temperatura saída água 80,00 Acerbi; Garcia, 2015
- % Fração de perda de calor da água 0,10 Autores, 2019
- W Calor necessário para água resfriar o suco 66843,50 -
- J/kg.°C Cp água 4180,00 Perry, 2008
Corrente 40 kg/h Vazão mássica de água 1046,70 -
Método LMTD
°C DetaT1 12,00 Bergman, 2017
°C DeltaT2 15,00 Bergman, 2017
°C LMTD 13,44 Bergman, 2017
m Distância entre as placas 0,14
http://www.bermo.com.br/wp-
content/uploads/2016/05/Cat%C3%A1logo-de- Trocadores-de-Calor-a-Placas-Gaxetado-
m Diâmetro hidráulico 0,28 http://www.bermo.com.br/wp- content/uploads/2016/05/Cat%C3%A1logo-de- Trocadores-de-Calor-a-Placas-Gaxetado- BERMO.pdf?x88542 m Comprimento mínimo 0,50 http://www.bermo.com.br/wp- content/uploads/2016/05/Cat%C3%A1logo-de- Trocadores-de-Calor-a-Placas-Gaxetado- BERMO.pdf?x88542 m Comprimento máximo 1,50 http://www.bermo.com.br/wp- content/uploads/2016/05/Cat%C3%A1logo-de- Trocadores-de-Calor-a-Placas-Gaxetado- BERMO.pdf?x88542
- Número de Reynolds suco (Res) 889,70 -
- Número de Nusselt suco (Nus) 4,36 -
W/m²K
Coeficiente de transferência de calor do suco
(hi) 2,16 -
- Número de Reynolds água (Rea) 1322,79 -
- Número de Prandt água (Pra) 334217,48 -
- Número de Nusselt água (Nua) 1170,94 -
W/m².k
Coeficiente de transferência de calor da água