Groupement de montages redresseurs
Il s’agit d’améliorer les performances d’un redresseur seul vis-à-vis de la charge, du réseau ou bien des deux.
On peut associer des redresseurs commandés ou non commandés, en série ou parallèle.
I. Association de deux redresseurs P3 non commandés (tensions « faibles » et intensités « élevées ») Ce montage, représenté ci-contre,
est connu sous le nom de « double étoile ».
Intérêts :
- une seule diode dans le circuit à chaque instant : la chute de tension est limitée.
- meilleur forme de tension que le P3 seul puisque l’indice d’ondulation est de 6 au lieu de 3.
ip1 v'1
v'2
v'3
uc
v3 v2 v1 D'1
D'2
D'3
D1
D3 D2
Ic
i1 i2
L L
- meilleur facteur de puissance que le P6.
1. Fonctionnement Hypothèses :
- le courant continu est supposé parfaitement lissé, i1(t) et i2(t) sont ininterrompus (ils ne s’annulent jamais).
- les diodes, le transformateur et la bobine à point milieu sont supposés parfaits.
A chaque instant : Ic = i1(t) + i2(t)
Si v1(t) est la plus grande des tensions parmi v1(t), v2(t), v3(t) : D1 est passante :
d 0 ) ( ) d
( )
( 2
1 − − =
t t L i t u t
v c
Si v’2(t) est la plus grande des tensions parmi v’1(t), v’2(t), v’3(t) : D’2 est passante :
d 0 ) ( ) d
( ) (
'2 − c − 1 =
t t L i t u t v
En additionnant les deux équations : 0 d )
) ( d d
) ( (d ) ( 2 ) ( ' )
( 2 c 1 2
1 + − − + =
t t i t
t L i t u t v t
v or
d 0 ) ( d d
) (
d1 2
= + t
t i t
t
i si le courant est parfaitement
lissé d’où
2 ) ( ) ) (
( 1 2
c
t v t t v
u = − .
2. Etude des tensions
a. Indiquer les intervalles de conduction des diodes.
Les deux redresseurs P3 (l’un constitué de D1, D2, D3 et l’autre de D’1, D’2, D’3) fonctionnent indépendamment : on applique pour chacun les règles des commutateurs à cathodes communes.
D1 est passante lorsque v1(t) est la plus grande parmi v1(t), v2(t), v3(t) et ainsi de suite…
D’1 est passante lorsque v’1(t) est la plus grande parmi v’1(t), v’2(t), v’3(t) et ainsi de suite…
b. Représenter la tension aux bornes de la charge, calculer sa valeur moyenne et sa fréquence.
La loi des mailles appliquée sur la maille en rouge donne : -uc1 + uL1 + uc = 0. L’intensité i1 étant périodique, la valeur moyenne de uL1 est nulle donc c c1
3V 2 3 u =u =
π . La valeur moyenne est égale à celle d’un P3 ce qui était prévisible car il s’agit de deux P3 en parallèle.
L L L L L L L D'1
D'2
D'3 v'1
v'2
v'3
L i1
Ic
uc i2
L v3
v2 v1
D1
D2
D3
ip1
uc1 uL1
Il y a six périodes de la tension redressée sur une période du réseau : la fréquence de la tension redressée est de 300 Hz si celle du réseau vaut 50 Hz : c’est le double de la fréquence de la tension redressée en sortie d’un P3 donc le filtrage est plus facile.
c. Représenter la tension aux bornes d’une diode.
On s’intéresse à la diode D1 (voir l’orientation de vD1 sur le schéma ci-contre)
- lorsque D1 est passante, la tension à ses bornes est nulle : vD1 = 0 - lorsque D2 est passante, l’application e la loi des mailles sur la maille en rouge permet d’écrire : v1 –vD1- v2 = 0 soit vD1 = u12. Cette maille est intéressante car la tension aux bornes de D2 est nulle dans cette situation.
- lorsque D3 est passante, l’application e la loi des mailles sur la maille en bleu permet d’écrire : v1 –vD1- v3 = 0 soit vD1 = u13. Cette maille est intéressante car la tension aux bornes de D3 est alors nulle.
L L L L L L L L
Ic
uc i2
L v3
v2
v1 vD1
D2 D3
3. Etude des courants
a. Représenter les courants dans les diodes D1 et D’1. La diode D1 est passante de
6 π à 5
6
π elle alors parcourue par la moitié du courant circulant dans la charge
soit D1 c 2
i =I . Elle est bloquée le reste du temps, on a alors iD1=0.
La diode D’1 est passante de 7 6
π à 11 6
π elle alors parcourue par la moitié du courant circulant dans la charge
soit D2 c 2
i = I . Elle est bloquée le reste du temps, on a alors iD2=0.
b. Représenter le courant ip1.
Les enroulements parcourus par ip1, iD1 et iD’1 sont bobinés sur la même colonne de transformateur. D’après la loi de compensation des ampère tours : n i1 p1=n i2 D1−n i2 D'1 (pour les signes, se référer aux têtes d’enroulement).
De 6 π à 5
6
π : p1 2 c
1 2 I i n
= n et de 7 6
π à 11 6
π : p1 2 c
1 2 I i n
= −n
c. Calculer le facteur de puissance au primaire et comparer avec celui d’un redresseur P6.
c c
3 p p
u I k P
S V I
= = avec Vp et Ip les valeurs efficaces des tensions simples et intensités en ligne au primaire.
1 p
2
V n V
=n car V est la valeur efficace des tensions aux bornes des enroulements secondaires.
Calcul de la valeur efficace Ip de l’intensité en ligne au primaire : p 2 c 2 2 c
1 1
5 2
( ) .( )
2 6 6 2 3
I I
n n
I n n
= π π− =
Finalement
c
c
1 2
2 1
3 2 3
2 3 3 2
2 3
V I
k n n I
n V n
= π =
π. C’est la même valeur que le PD3.
Ce montage est intéressant car il divise par deux les chutes de tension aux bornes des diodes par rapport au PD3, il est utilisé pour les charges demandant des courants élevés sous des tensions faibles.
Remarque : si l’intensité n’est pas suffisamment importante, les courant i1(t) et i2(t) peuvent s’annuler, on retrouve le fonctionnement du P6.
II. Association série d’un PD3 et S3 non commandés (diminution de l’ondulation et amélioration du facteur de puissance)
Intérêts :
- l’indice d’ondulation est égal à 12 alors que pour le PD3 et le S3, il est égal à 6.
- le facteur de puissance de chaque secondaire est meilleur que celui d’un redresseur seul ayant un indice d’ondulation égal à 12.
1. Fonctionnement
La mise en série impose que la valeur moyenne de la tension en sortie de chacun des ponts soit identique, en déduire la relation entre les nombres de spires des enroulements du secondaire en triangle et des enroulements du secondaire en étoile.
uc1
uc2 uc
Ic
Y y
d a1 b1 c1
c2 b2 a2 A
B C
Les valeurs moyennes des tensions de sortie de chaque pont sont données par reliées aux valeurs efficaces des tensions aux bornes des enroulements par :
PD3 (pont du haut) : c1 y
3V 2 3 u =
π
Vy est la valeur efficace de la tension aux bornes d’un enroulement secondaire.
S3 (pont du bas) : c2 d
3V 2 u =
π
Vd est la valeur efficace de la tension aux bornes d’un enroulement secondaire.
Relation des tensions pour les transformateurs « colonnes » : y 2 y
1
V n
V = n et d 2d
1
V n
V = n avec n2y et n2d les nombres de spires pour les secondaires en étoile et en triangle et V la valeur efficace des tensions simples au primaire.
Les valeurs moyennes des tensions redressées deviennent
2y c1 1
3n 2 3
n V u =
π et
2d c2 1
3n 2
n V u =
π . Leur
égalité conduit à la relation
2y 2d
1 1
3n 2 3 3n 2
V V
n n
π = π soit n2y 3=n2d
2. Etude des tensions
Le schéma ci-contre représente les enroulements primaires et secondaires du transformateur. Les traits pointillés indiquent que les enroulements sont placés sur la même colonne du circuit magnétique (il en est de même pour B, b1, b2 et C, c1, c2).
Les graphes de la page suivante représentent les tensions secondaires du transformateur. Celles représentées en gras sont en phase avec les tensions primaires (v1 avec vA, v2 avec vB et v3 avec vC).
a. Repérer ces tensions.
va1 est en phase avec v1 donc ua1b1 est en avance de 30° sur v1. ua2c2
est en phase avec v1.
vA
vB
vC A
B
C
a1 b1 c1
a2 b2 c2
b. Indiquer les intervalles de conduction des diodes (voir le document réponse) Pour le PD3 :
Commutateur à cathodes communes : la diode passante est celle dont l’anode est reliée à la tension la plus grande. L’anode de la diode D1 est reliée à va1 (qui est en phase avec v1), donc D1 est passante lorsque v1 est plus grande que v2 et v3.
Commutateur à anodes communes : la diode passante est celle dont la cathode est reliée à la tension la plus petite. La cathode de la diode D4 est reliée à va1 (qui est en phase avec v1), donc D4 est passante lorsque v1 est plus petite que v2 et v3.
Pour le S3 :
Commutateur à cathodes communes : la diode passante est celle dont l’anode est reliée à l’enroulement dont la tension est devenue positive la dernière. L’anode de la diode D’1 est reliée à ua2c2 (qui est en phase avec v1), donc D1 devient passante lorsque v1 devient positive et se bloque lorsque v2 devient positive (c’est la diode D’2 reliée à ub2a2 qui devient passante).
Commutateur à anodes communes : la diode passante est celle dont la cathode est reliée à l’enroulement dont la tension est devenue négative la dernière. La cathode de la diode D’4 est reliée à ua2c2 (qui est en phase avec v1), donc D’4 devient passante lorsque v1 devient négative et se bloque lorsque v2 devient négative (c’est la diode D’5 reliée à ub2a2 qui devient passante).
c. Représenter les tensions uc1(t) et uc2(t). En déduire la tension uc(t). Quelle est sa fréquence ? Pour le PD3 :
- Lorsque D1 et D5 sont passantes alors uc1 = va1 – vb1
soit ua1b1, cette tension est en avance de 30° sur v1
(voir graphique).
- Lorsque D1 et D6 sont passantes alors uc1 = va1 – vc1
soit ua1c1, cette tension est en retard de 30° sur v1
(voir graphique).
0
v1(t)
ua1c1(t) ua1c1(t) uc1(t)
t
Pour le S3 :
- Lorsque D’1 et D’5 sont passantes alors uc2 = – ub2a2, cette tension est en opposition de phase avec v2 (voir graphique).
- Lorsque D’1 et D’6 sont passantes alors uc2 = ua2c2
qui est en phase avec v1 (voir graphique).
0
v1(t)
ub2a2(t) uc2(t)
t
-ub2a2(t)
La tension uc(t) est obtenue en faisant la somme des tensions uc1(t) et uc2(t) (représentation page suivante).
d. Calculer la valeur moyenne de la tension de sortie.
Les tensions composées au primaire ont pour valeur efficace 20 kV. Un enroulement primaire comporte 200 spires, un enroulement du secondaire couplé en triangle comporte 40 spires.
Les deux redresseurs sont en série, la valeur moyenne de uc est égale à deux fois celle de uc2 (ou deux fois celle de uc2).
2
3
c c2 1
3 2
6 2 40 20.10
2. 2. . . 6240
200 3
nd
n V
u = u = = =
π π V
car la valeur efficace des tensions simples primaires est égale à
20.103
3 .
0
v1(t) uc2(t)
t uc1(t)
uc(t)
3. Etude des courants
Représenter le courant dans un enroulement primaire du transformateur puis calculer le facteur de puissance primaire.
La loi de compensation des ampères tours permet d’écrire :
2d a 2 2 y a1 1 A
n i +n i =n i soit A 2d a 2 2 y a1
1 1
n n
i i i
n n
= +
Rappels sur les intensités ia1 et ia2 (voir aussi le cours sur les redresseurs à diodes).
Pour ia1 : Sur 0,
6 π
, 5 7
6 , 6 π π
et 11
6 , 2 π
π
: ia1 = 0
vA
A B
C
vB
vC
a1 b1 c1 a2 b2 c2
iA ia1
ia2
De 6 π à 5
6
π : ia1=Ic et de 7 6
π à 11 6
π : ia1= −Ic
Pour ia2 : Sur 0,
3 π
, 2 3 ,
π
π
: a2 1 c
i =3I ; sur 2 3, 3 π π
: a2 2 c i =3I Sur 4
, 3 π
π
, 5
3 , 2 π
π
: a2 1 c
i = −3I ; sur 4 5 3 , 3
π π
: a2 2 c
i = −3I
Entre 0 et π le courant iA est constitué de trois paliers dont les valeurs sont : Palier inférieur (entre 0 et
6
π) : A 2d c
1 3
n I i = n Palier intermédiaire (entre
6 π et
3
π) : A 2d c 2 y c 2d c 2d c
1 3 1 1 3 3. 1
n I n n I n
i I I
n n n n
= + = +
Palier supérieur (entre 3 π et
2
π) : A 2d c 2d c
1 1
2
3 3.
n I n
i I
n n
= +
On retrouve les mêmes valeurs absolues pour l’intervalle [π, 2π].
Valeur efficace : eff 2d c 2 2d c 2d c 2 2d c 2d c 2
1 1 1 1 1
4 2
( ) ( ) ( )
2 6 3 6 3 3. 6 3 3.
n I n I n n I n
I I I
n n n n n
π π π
= + + + +
π
2 2 2 2 2
2d 2d
eff c c
1 1
1 1 1 1 2 1 1 1 1 2 1 4 4 1
( ) ( ) ( ) ( ) )
3 3 3 3 3 3 3 9 9 3 3 3 9 3 3 3
n n
I I I
n n
= + + + + = + + + + + +
2d
eff c
1
4 2 3 3
I n I
n
= +
Facteur de puissance au primaire
2d c c c
1 2d ef f 1 2d
2d c
2d 2d 1
6 2
. 6 2
0,989
4 2 3 4 2 3
3 3. .
3
V I
u I k P
S nn V I nn V nn I
= = = π = =
+ π + .
Pour l’exercice II
Légende des intervalles de conduction Zone supérieure : diodes à cathodes communes du PD3
En rouge : D1 (reliée à a1) En vert : D2 (reliée à b1) En bleu : D3 (reliée à c1)
Immédiatement en dessous : diodes à anodes communes du PD3
En rouge : D’1 (reliée à a1) En vert : D’2 (reliée à b1) En bleu : D’3 (reliée à c1)
Zone supérieure : diodes à cathodes communes du S3
En rouge : D4 (reliée à a2) En vert : D5 (reliée à b2) En bleu : D6 (reliée à c2)
Immédiatement en dessous : diodes à anodes communes du S3
En rouge : D’4 (reliée à a2) En vert : D’5 (reliée à b2) En bleu : D’6 (reliée à c2)
L’échelle n’est pas respectée pour le courant primaire.
III. Association série de deux ponts monophasés commandés (amélioration du facteur de puissance) Il peut s’agir de deux ponts mixtes ou bien d’un pont mixte et d’un pont complet.
Intérêt : réduire la consommation de puissance réactive.
On étudie le dispositif ci-contre :
Caractéristique du transformateur d’alimentation : - tension primaire de valeur efficace Vp = 25 kV, - tensions secondaires de valeur efficace Vs = 1800 V, - fréquence de fonctionnement 50 Hz.
- La charge est telle que le courant I0 est continu. On note αa l’angle de retard à l’amorçage du pont A et αb l’angle de retard à l’amorçage du pont B.
- Les deux ponts sont commandés différemment suivant que la puissance demandée est supérieure ou inférieure à la moitié de la puissance maximale Pm.
● Premier cas : la puissance demandée est inférieure à la moitié de Pm alors αb = π et 0 < αa < π.
● Deuxième cas : la puissance demandée est supérieure à la moitié de Pm alors 0 < αb < π et αa = 0
I0 2L
2u
u0 Pont
vsA A
vp ip
vsB Pont
B u0
T1
T2
T3
T4
D1
D2
D3
D4 uc1
uc2 isB
isA
1. Représenter la tension 2u et le courant ip dans les cas suivants. Justifier les graphes obtenus.
Premier cas avec
a 2
= π α
Dans ce cas αb = π car 0 < αa < π : la puissance est inférieure à la moitié de la puissance maximale.
Pont A : T1 et D2 passants de 90° à 180°. T2 et D1
passants de 270° à 360°. Sur les autres intervalles, D1
et D2 sont passantes.
Pont B : T3 et T4 sont toujours bloqués, D3 et D4
toujours passantes.
Second cas avec
b 4
= π α .
Dans ce cas αa = 0 car 0 < αb < π : la puissance est supérieure à la moitié de la puissance maximale.
Pont A : T1 et D2 passants de 0° à 180°. T2 et D1
passants de 180° à 360°.
Pont B : T3 et D4 passants de 90° à 180°. D3 et T4
passants de 270° à 360°. Sur les autres intervalles, D3
et D4 sont passantes.
Premier cas avec
a 2
= π α Pont A :
T1 et D2 passants de 90° à 180° : uc1 = vsA ; T2 et D1 passants de 270° à 360° : uc1 = - vsA ; Sur les autres intervalles, D1 et D2 sont passantes : uc1 = 0
Pont B : uc2 = 0
Second cas avec
b 4
= π α . Pont A :
T1 et D2 passants de 0° à 180° : uc1 = vsA ; T2 et D1 passants de 180° à 360° : uc1 = - vsA ; Pont B :
T3 et D4 passants de 90° à 180° : uc1 = vsB ; D3 et T4 passants de 270° à 360° : uc1 = - vsB ;
Sur les autres intervalles, D3 et D4 sont passantes : uc2 = 0 Dans les deux cas : uc = uc1 + uc2
L’intensité dans le primaire est obtenue en écrivant la loi de compensation des ampère tours :
1 p 2 sA 2 sB
n i =n i +n i Premier cas avec
a 2
= π α Pont A :
T1 et D2 passants de 90° à 180° : isA = I0 ; T2 et D1 passants de 270° à 360° : isA = - I0 ;.
Sur les autres intervalles, D1 et D2 sont passantes : isA = 0
Pont B : isB = 0
ip est constitué des paliers : 2 0
1
n I
n et 2 0
1
n I
−n
Second cas avec
b 4
= π α . Pont A :
T1 et D2 passants de 0° à 180° : isA = I0 ; T2 et D1 passants de 180° à 360° : isA = - I0 ; Pont B :
T3 et D4 passants de 90° à 180° : isB = I0 ; D3 et T4 passants de 270° à 360° : isB = - I0 ;
Sur les autres intervalles, D3 et D4 sont passantes : isB = 0 ip est constitué des paliers :
2 0 1
n I
n , 2 0
1
2n
n I , 2 0
1
n I
−n et 2 0
1
2n n I
− .
2. Entre quelles limites peut varier la valeur moyenne de la tension 2u ? Sachant que la valeur maximale de la résistance 2Rl de la bobine d’inductance 2L vaut 0,15 Ω, calculer la valeur maximale de la valeur moyenne de la tension u0 lorsque I0 = 0 A et lorsque I0 = 1200 A.
D’après la loi des mailles : c2 c1 d 0
2 2 2 0
d
u u L i R i u
− − t− ℓ − = avec i l’intensité dans la bobine (orientée comme I0). La valeur moyenne de la tension aux bornes de la bobine est nulle car l’intensité qui la traverse est nulle : uc2−uc1−2R Iℓ 0−2u0 =0.
La valeur moyenne de la tension de sortie d’un pont mixte s’écrit c
2(1 cos )
u =V + α
π avec α l’angle de retard à l’amorçage et V la valeur efficace de la tension en entrée du pont :
s s
a b 0 0
2 2
(1 cos ) (1 cos ) 2 2 0
V V
R I u
+ α − + α − − =
π π ℓ donc 0 s a b 0
2(2 cos cos )
2
u =V + α + α −R I
π ℓ
La valeur moyenne est maximale si αa = αb = 0 I0 = 0 A : 0 s
2 2.1800. 2
(2 1 1) 1620
2
u =V + + = =
π π V
I0 = 1200 A : 0 s 0
2 2.1800. 2
(2 1 1) . 0,15.1200 1440
2
u =V + + −R I = − =
π ℓ π V
3. Déterminer le facteur de puissance de l’ensemble vu du primaire du transformateur et donner son évolution en fonction de la puissance demandée.
s
a b 0
p p
2(2 cos cos ).
.
V I
k P
S V I
+ α + α
= = π et p 1 s
2
V n V
=n
Calcul de la valeur efficace Ip de l’intensité primaire : La puissance est inférieure à la moitié de la puissance maximale : p 2 0 a
1
n 1
I I
n
= −α π
a a
2(1 cos ) 1
k= + α
π −α π
La puissance est supérieure à la moitié de la puissance maximale :
2 2
2 2
p b 0 b 0
1 1
1 (n ) ( ).(n .2 )
I I I
n n
= πα + π − α
b 2
p 0
1
4 3 I n I
n
= − α π
b b
2(3 cos ) 4 3
k P S
+ α
= = π − α π
4. Comparer le facteur de puissance ainsi obtenu à celui que l’on obtiendrait avec un seul pont contrôlant la même puissance.
Puissance 0 m
4
P m
2
P 3 m
4
P Pm
Angle de retard α = 180° α = 120° α = 90° α = 60° α = 0°
Avec un seul pont
Facteur de puissance 0 0,26 0,45 0,82 0,90
Angles de retard α =a 180°
b 180
α = ° a α = °90
b 180
α = ° a
α = °0
b 180
α = ° a
α = °0
b 90
α = ° a α = °0
b 0
α = ° Avec les
deux ponts en série
Facteur de puissance 0 0,45 0,90 0,85 0,90
Le facteur de puissance de l’association est toujours supérieur ou égal à celui d’un pont seul.
IV. Groupements en antiparallèle
Intérêt : les redresseurs tout thyristors sont réversibles en tension mais pas en courant. Pour obtenir cette réversibilité, on associe deux ponts complets « tête bêche ».
En triphasé on peut utiliser le montage suivant :
On distingue deux types de fonctionnement :
- avec courant de circulation - sans courant de circulation
Charge uc1
uc2 uc ic1
ic2
Pont 1 Pont 2
ic ic ic ic ic ic ic ic ic ic ic ic ic ic ic ic ic ic ic
1. Avec courant de circulation a. Principe de fonctionnement
On note ψ1 l’angle de retard à l’amorçage des thyristors du pont 1 et ψ2 celui pour le pont 2.
Les deux ponts sont commandés simultanément, la somme des valeurs moyennes doit donc être nulle, en déduire la relation entre les angles de retard à l’amorçage ψ1 et ψ2.
La loi des mailles pour les valeurs moyennes donne uc1+uc2=0 (la valeur moyenne des tensions aux bornes des inductances est nulle car le courant qui les traverse est périodique).
Comme c1 1
3 2 3
V cos
u = ψ
π et c2 2
3 2 3
V cos
u = ψ
π , les angles de retard à l’amorçage doivent être reliés par cosψ +1 cosψ =2 0 soit ψ + ψ = π1 2
Ce qui vrai pour les valeurs moyennes ne l’est pas pour les valeurs instantanées, d’où la nécessité des bobines en sortie de chaque pont afin de limiter le courant de circulation entre les deux ponts.
b. Exemple de fonctionnement
La valeur efficace des tensions composées d’alimentation vaut 400 V, le courant dans la charge est supposé parfaitement lissé et son intensité est notée Ic. La valeur moyenne de la tension aux bornes de la charge est notée Uc et P est la puissance qu’elle reçoit.
Compléter le tableau suivant : Ic (A) ψ1
(degrés)
ψ2
(degrés) Uc (V) P (W) Fonctionnement charge
Fonctionnement P1
Fonctionnement P2
30 30 150 470 14100 Récepteur Redresseur Onduleur
30 150 30 - 470 - 14100 Générateur Onduleur Redresseur
- 30 150 30 - 470 - 14100 Générateur Onduleur Redresseur
- 30 30 150 470 14100 Récepteur Redresseur Onduleur
Uc est calculé à partir de la relation c c1 1
3 2 3
V cos
u =u = ψ
π en prenant V 3=400 (tension composée).
La puissance est calculée par P = Uc.Ic
- Avantages : l’inversion du sens du courant dans la charge peut se faire très rapidement.
- Inconvénients :
Les bobines de lissage augmentent le coût du montage.
Le courant de circulation se superpose au courant dans la charge. Il entraîne des pertes supplémentaires et contraint à une augmentation du calibre des thyristors.
L’angle de garde en fonctionnement onduleur empêche d’aller au-delà de 30° en redresseur.
2. Sans courant de circulation a. Principe de fonctionnement
A chaque instant, les thyristors d’un seul pont reçoivent des impulsions. Le choix se fait à partir des informations de courant, de vitesse (si la charge est une machine à courant continu) et de la consigne.
Procédure à suivre pour inverser le sens du courant (passage du pont 1 au pont 2) : - annulation du courant en fonctionnement pour le pont 1.
- dès que le courant s’annule, on cesse d’envoyer des impulsions sur le pont 1 (il ne faut pas perdre le contrôle de l’onduleur).
- temporisation après la dernière impulsion pour attendre le blocage effectif.
- commande des thyristors du pont 2.
b. Exemple de fonctionnement
Compléter le montage ci-dessous en plaçant la (ou les) bobine(s) de lissage nécessaire(s).
Pont 1 ic1
uc1
Charge
ic ic2 uc2 uc
Pont 2
Un seul pont est actif à un moment donné, seule la bobine en série avec la charge est utile (plus économique que la solution avec circulation de courant).
Compléter le tableau suivant (les notations et valeurs sont les mêmes que pour l’exemple avec courant de circulation).
Ic (A) ψ1
(degrés)
ψ2
(degrés) Uc (V) P (W) Fonctionnement charge
Fonctionnement P1
Fonctionnement P2
30 30 Non
commandé 470 14000 Récepteur Redresseur Inutilisé
30 150 Non
commandé - 470 - 14000 Générateur Onduleur Inutilisé
- 30 Non
commandé 150 470 - 14000 Générateur Inutilisé Onduleur
- 30 Non
commandé 30 - 470 14000 Récepteur Inutilisé Redresseur
