DOCUMENTATION

LA HOUILLE BLANCHE 113 fréquence v (inverse du t e m p s de r o t a t i o n ) , B é t a n t l'induction,

m a g n é t i q u e c o r r e s p o n d à u n e pulsation :

B = ^ = 2 r, v (5) D ' a p r è s u n e telle théorie, u n p h o t o n c o n s t i t u e le doublet de

deux q u a n t i t é s d'électricité égales et de signes contraires. Celles- ci p e u v e n t se dédoubler et, en e n g l o b a n t des n o y a u x infinitési­

maux d u n e u t r e résiduel, former un électron e t u n positron, ainsi q u ' o n le c o n s t a t e d a n s les r a y o n s cosmiques. Il résulte aussi de c e t t e théorie, q u e le c a r r é de la vitesse de la lumière dans le v i d e m e s u r e le p o t e n t i e l électrique newtonien des masses accouplées. E n effet, si d a n s la relation de M A X W E L L :

= c ² (6)

I

On remplace s p a r — , é t a n t d o n n é que la p e r m é a b i l i t é m a ­ i l

gnétique d a n s le c h a m p é l e c t r o m a g n é t i q u e d a n s le v i d e p

vaut \i- = — • on en d é d u i t que la formule antérieure devient

celle du potentiel électrique newtonien : KM

= c² (6')

P

On c o m p r e n d d ' a p r è s cela p o u r q u o i la vitesse de la lumière, dans le v i d e est u n e vitesse limite, puisqu'elle est la m e s u r e d'une certaine g r a n d e u r qui dérive des forces électriques centrales.

Tells est la théorie é l e c t r o m a g n é t i q u e du Professeur A N T U N E Z de MAYOLO. A U lieu d'un clément h y p o t h é t i q u e simple : l'éther, qu'il est impossible de m e t t r e en évidence et q u ' o n d o t e de propriétés e x t r a v a g a n t e s , on a d e u x électricités d o n t les exis­

tences respectives p e u v e n t ê t r e mises en lumière p a r diffé- r e n t i a t i o n .

Il n ' y a u r a pas d e tension ni de pression de l ' é t h e r simple, mais des m o u v e m e n t s d'électricité obéissant à des forces centrales. Telles s o n t les différences e n t r e la conception du c h a m p électromagnétique de M A X W E L L, e t celle de l'ancien élève de l ' I n s t i t u t E l e c t r o t e c h n i q u e de Grenoble.

L. B .

D O C U M E N T A T I O N

L ' a m é n a g e m e n t du fleuve C o l u m b i a au C a n a d a et aux Etats-Unis Le Columbia prend sa source à 3.135 mètres d'altitude dans la

Colombie b r i t a n n i q u e , province du Canada. L a longueur de son cours est de 1.920 kilomètres, en majeure partie encaissé.

La puissance disponible est de 1,350.000 CV. pour la p a r t i e du fleuve sur le territoire canadien et de 12.320.000 CV. a u x Etats-Unis.

Au Canada, le Columbia a une longueur de 745 km., u n bassin versant de 102.000 k m², une différence de niveau de 2.327 mètres.

A sa sortie du Canada, son débit varie de 500 m³/sec. en hiver à 12.750 m³/sec. à la fonte des neiges.

Quatre usines, d ' u n e puissance t o t a l e de 226.000 CV. sont installées sur le K o o t e n a y , affluent de gauche du Columbia.

Une centrale de 15.000 CV., une de 7.200 CV., une de 1.500 CV.

sont installées sur d'autres affluents.

On p o u r r a i t facilement aménager le P e n d d'Oreille qui, sur le parcours canadien de 22 k m . 4, a une dénivellation de 120 m è t r e s . Aucun ouvrage n'est actuellement en étude, mais on p o u r r a i t aménager les lacs Arrow, intercallés sur le cours du Columbia, et qui créeraient u n e réserve de 2.450 millions de m³ et p e r m e t t r a i e n t d'augmenter de 180 m³/sec. le débit moyen à la frontière.

Aux Etats-Unis, le Columbia a une longueur de 1.175 kilo­

mètres, avec une dénivellation de 808 mètres. L ' é t u d e de l'aména­

gement du Columbia, p a r le B o a r d of À r m y Engineers, envisage 10 barrages d o n t u n , celui de R o c k Island, avec 15 m . de c h u t e et 60.000 CV., existe déjà et d e u x s o n t en construction. Il y a lieu d'ajouter u n onzième b a r r a g e , en a v a n t de ceux prévus, le barrage de K e t t l e Falls, dont une société privée a la concession.

La puissance fournie p a r les 9 ouvrages envisagés p a r le Board of Army Engineers est de 7.486.000 k W .

Les deux plus i m p o r t a n t s , en construction, sont : le barrage du Grand Coulée et le b a r r a g e de Bonneville.

La puissance définitive que p o u r r a fournir le Grand Coulée sera de 1.575.000 k W . , avec une c h u t e de 107 m . et une r e t e n u e de 6.150 millions de m³.

Les t r a v a u x en cours comprennent u n ouvrage plus m o d e s t e , qui sera incorporé dans le b a r r a g e définitif. Ce b a r r a g e poids a u r a 1.050 m. de longueur au couronnement, une h a u t e u r n e t t e de 44 m., une h a u t e u r t o t a l e de 91 m . Le volume de maçonnerie sera de 2,66 millions de m³, alors que l'ouvrage définitif en a u r a 8 millions.

L'usine, qui doit être mise en marche en 1938, a u r a t o u t d ' a b o r d une puissance de 103.000 k W . , qui sera portée ensuite à 617.000 k W

Le barrage de Bonneville est situé à 225 km. de l ' e m b o u c h u r e . La superficie du bassin v e r s a n t est de 665.000 k m². Le d é b i t du Columbia varie de 5.380 à 22.700 m³/sec. A l'emplacement du barrage, le lit du fleuve est séparé p a r une île en d e u x b r a s : sur le bras de gauche, large de 150 m., s'élèvera l'usine ; le bras de droite, large de 320 m., sera fermé par u n déversoir à hausses mobiles.

L a c h u t e utile variera de 6 à 21 mètres. L a centrale c o m p r e n d r a 6 turbines K a p l a n , à pales orientales de 43.000 CV. d o n t 2 seule­

m e n t seront installées en premier stade.

Le barrage T h e Dalles p o u r r a ultérieurement être exhaussé ; les deux barrages a m o n t seront alors noyés.

Le Génie Civil, 4 m a i 1935.

L usine, située auprès du lac Saint-Louis, utilise les e a u x du

^«•uni-Laurent entre le lac Saint-Francis et le lac Saint-Louis.

l' V T o n ^{qul p eu t déb iter la} t o t a l i t é des eaux du S a i n t - L a u r e n t

« m b.200 m⁸/ s e c , n ' e s t encore creusé que sur une p a r t i e de sa ongueur. Actuellement, l'usine est construite sur le tiers de sa ufm^JÌ renferme 6 groupes principaux, 3 a l t e r n a t e u r s de ri,,! / ^{a 5} Pé r i o d es / s e c . et 3 de m ê m e puissance à 60 p é - 17en i^Sx^er^C; ² §^{r o u}P^{c s} auxiliaires c o m p r e n a n t u n a l t e r n a t e u r de

h>Zî7t'n

àn°J?

'

* mincis de 7.800 CV.

L'Usine hydro-électrique de Beauharnois ( C a n a d a ) ( 1 )

Les t r a n s f o r m a t e u r s à 25 périodes/sec. sont du t y p e m o n o ­ phasé et élèvent la tension à 220 kV. Les transformateurs à 60 p é ­ riodes/sec. sont du t y p e t r i p h a s é et élèvent la tension à 120 k V .

L a mise en service de l'usine a eu lieu le 1^{e r} octobre 1932. L a puissance installée actuelle de 300.000 CV. sera p o r t é e à 500.000 CV.

en 1937.

Le Génie Civil, 9 m a r s 1935.

(i) Voir L a Houille Blanche № 189-190, Septembre-Octobre 1932, Les Aménagements de Beauharnois p a r J.-A, K n i g h t , M. E . I. C.

Article published by SHF and available athttp://www.shf-lhb.orgorhttp://dx.doi.org/10.1051/lhb/1935017

114 LA HOUILLE BLANCHE

Conférences de la "

P o m p e s centrifuges et usines élévatoires. — C o u p de b é Le 19 décembre 1934, sous la présidence de M. D . E y d o u x , M. L. Bergeron, professeur à l'Ecole Centrale des A r t s et Manu­

factures, a fait une conférence où il expose d'une façon très claire la théorie du fonctionnement des pompes centrifuges, leurs appli­

cations, ainsi que l'exposé du coup de bélier qui suit la fermeture des pompes. E n voici un très sommaire résumé.

Le théorème fondamental de la d y n a m i q u e devient pour l'écoule­

m e n t p e r m a n e n t d'un débit Q à la seconde :

Le couple exercé sur la roue, lorsqu'elle dévie Q 1/sec de C, à C.², est égal à l'accroissement du m o m e n t de la q u a n t i t é de mouve­

m e n t entre l'entrée et la sortie.

Si l'on compte que la p l u p a r t des pompes n ' o n t à l'entrée aucun organe qui oblige l'eau à t o u r n e r , l'équation d'Euler p e u t s'écrire :

„ _ Ciu Un a — ^—

g

Cette équation est valable p o u r t o u s les régimes de m a r c h e , quel que soit le r e n d e m e n t de la p o m p e .

P o u r obtenir une m a r c h e convenable d ' u n e p o m p e , il faut que celle-ci ait une courbe caractéristique descendante dans t o u t e la portion utilisable en exploitation.

L'emploi d'aubes mobiles sur le diffuseur est à déconseiller, car le gain de puissance est faible et l'on risque des v i b r a t i o n s dangereuses.

Si l'on m e t deux pompes en série, le débit est le même, la h a u t e u r de refoulement est la somme des h a u t e u r s partielles et le rende m e n t est le même que celui d ' u n e des deux pompes.

Si deux pompes sont en parallèles, elles fonctionnent sur la m ê m e h a u t e u r et leur débit s'ajoute.

A l'arrêt d'une p o m p e ou de t o u t e une usine élévatoire, p a r suite de l'interruption du c o u r a n t a l i m e n t a n t les m o t e u r s d'entraine- m e n t , la p o m p e ralentit, son débit diminue, puis s'annule et enfin s'inverse, e n t r a î n a n t la p o m p e dans une r o t a t i o n inverse. A un i n s t a n t quelconque de cette succession de phénomènes se p r o d u i t l ' o b t u r a t i o n de la conduite p a r u n e v a n n e ou un clapet.

Alliévi a m o n t r é que lorsqu'une variation de pression et de débit prend naissance en un point d'une conduite, cette variation se propage comme une onde dont la vitesse dépend de l'élasticité de l'eau et de la conduite. Quand cette onde rencontre u n e dis­

continuité, elle se réfléchit en t o t a l i t é , ou en partie.

T e c h n i q u e M o d e r n e "

Fontionnement et construction des pompes- lier à l ' a r r ê t .

Trois lois régissent les coups de bélier :

Loi I. — Au point où commence à se produire une variation de régime, la pression varie en l'onction du débit suivant une droite, qui passe p a r le point de fonctionnement initial et dont l'ordonnée à débit nul est h⁰ — —— ,

9

Loi II. — P a r t o u t où passe une onde directe, le point de fonc­

tionnement est obligatoirement sur une droite d'inclinaison symé­

t r i q u e de la précédente, et p a s s a n t p a r le point de fonctionnement qui a créé cette onde.

Loi III. — P a r t o u t où passe une onde inverse, le point de fonctionnement est sur une droite parallèle à la première droite t r o u v é e (Loi I) et p a s s a n t p a r le point de fonctionnement qui a créé cette onde.

M. Bergeron étudie alors 8 cas d ' a r r ê t de p o m p e : 1° Avec v a n n e à fermeture lente.

2° L a conduite crée des pertes de charge non négligeables.

3° La conduite présente n discontinuités.

4° P o m p e m u n i e d'un simple clapet e t d ' u n v o l a n t . 5° Conduite m u n i e d'un réservoir à air.

6° Conduite munie d'un by-pass.

7° Conduite m u n i e de soupape de décharge.

8° Conduite c o m p o r t a n t un point h a u t où s'établit le vide parfait.

P o u r réduire les coups de bélier, une simple v a n n e à fermeture lente placée sur le refoulement d e l à p o m p e p e u t parfois" suffire.

Un volant, placé sur la p o m p e , r a l e n t i t son a r r ê t et limite ainsi la surpression.

Enfin, il existe des soupapes dites anti-bélier, qui p e r m e t t e n t de supprimer la surpression, même en cas d ' a r r ê t b r u s q u e des pompes.

La Technique Moderne, 1"' m a r s 1935.

Nouvelles recherches sur le retrait des Ciments

Les recherches longuement poursuivies au laboratoire des Ponts e t Chaussées, sur le r e t r a i t des ciments et des mortiers, o n t abouti a u x r é s u l t a t s que décrit M . E d o u a r d MARCOTTÉ dans les Annales des Ponts et Chaussées de novembre-décembre 1934 et que nous résumons ci-dessous.

Les éprouvettes ont été confectionnées avec de la p â t e p u r e qui se composait de ciment P o r t l a n d artificiel normal gâché avec 2 5 % d'eau distillée afin de rendre plus sensibles les modifications de masse et de longueur. On sait, d'ailleurs, que les résultats de l'observation du r e t r a i t sur pâtes pures sont applicables, dans une certaine mesure, a u x mortiers e t a u x bétons.

Toutes ces éprouvettes étaient conservées, soit dans l'eau, soit dans l'air du laboratoire, à la t e m p é r a t u r e normale, 15 à 18° ; quelques-unes ont été soumises à la t e m p é r a t u r e de 35° dans des conditions spéciales d ' é t u d e .

L'exécution des mesures s'effectuait à l'aide d'amplificateurs et sur b a n c micrométrique au 1/100 de près. L a t e m p é r a t u r e du local p o u v a i t varier de 15 à 2 0 ° C , l'hygrométrie v a r i a n t p e u a u t o u r d'un chiffre moyen de 60 %. D'après les r é s u l t a t s moyens d'un assez grand nombre d'expériences sur les retraits comparés, en fonction du t e m p s , de baguettes à l'air libre e t dans u n t u b e ouvert a u x deux extrémités, on p e u t conclure q u ' a u x premiers jours l a viscosité de l'air dans un espace qui, sans être clos, p e u t être assez resserré pour gêner les m o u v e m e n t s et le. d é p a r t de cet air h u m i d e , r e t a r d e sensiblement le r e t r a i t ; le phénomène t e n d ensuite à devenir plus régulier dans les deux cas, en fonction exponentielle du t e m p s .

Les constatations faites sur deux séries de baguettes libres e t

identiques q u a n t à la v a r i a t i o n de leur longueur, en fonction du t e m p s , pour une même tension de v a p e u r à d e u x températures différentes, 18° e t 35°, ont conduit a u x résultats définitifs que l'élévation de t e m p é r a t u r e accélère sensiblement les phénomènes de r e t r a i t . Dans le m ê m e sens, on p e u t noter que le r e t r a i t d'une b a g u e t t e m a i n t e n u e contre un r a d i a t e u r à la t e m p é r a t u r e de 100° a a t t e i n t 5 % p a r m è t r e en trois jours, sauf erreur duc au fait que le ciment remis dans l'atmosphère n o r m a l e p o u r effectuer les mesures s'allonge très sensiblement.

Les investigations sur le c o m p o r t e m e n t des b a g u e t t e s après immersion dans l'eau et émersion ont conclu que le ciment s'allonge dans l'eau, puis d'une manière très rapide le r e t r a i t se manifeste ensuite à l'air, le t a u x initial du r e t r a i t est d ' a u t a n t plus élevé que l'immersion a été prolongée plus longtemps. On p e u t assurer que la composition chimique de l'eau ne p e u t être en cause, puisque l'on p r e n a i t de l'eau distillée.

Q u a n t à l'influence de l'évolution de l ' h u m i d i t é t o t a l e clans les baguettes, les variations du poids de celles-ci ont été étudiées à l'aide d'une balance sensible au milligramme. Après dessiccation, immersion et deuxième dessiccation, la p e r t e de poids, rapide au début de la première dessiccation, a t t e i n t assez vite son m a x i m u m ; le poids de la b a g u e t t e a u g m e n t e ensuite très lentement, proba­

blement parce qu'alors la fixation p a r la chaux libre, du gaz carbonique de l'air, l'emporte sur l'ôvaporation de l'humidité de la b a g u e t t e . Mais si l'on immerge celle-ci, elle absorbe très vite une q u a n t i t é d'eau supérieure à t o u t e l'humidité perdue, l'imbi- bition, d'ailleurs, se parachève l e n t e m e n t . A l a dessiccation sui­

v a n t e , fait r e m a r q u a b l e , la perte d'eau est beaucoup moins rapide

LA HOUILLE BLANCHE 115 que la première fois, de sorte q u ' a u b o u t de 20 jours, la b a g u e t t e

a tout j u s t e perdu l'eau s u r a b o n d a n t e pour reprendre le poids qu'elle a v a i t au m o m e n t du démoulage. La même allure d'imbibi- tion se retrouve dans l'expérience d'immersion initiale e t dessic­

cation, cette étude exige u n ciment à piise très rapide, que l'on obtient en mélangeant trois parties de Porteland artificiel à une partie de ciment fondu.

Ces divers phénomènes de modification de poids doivent être rapprochés des modifications correspondantes de longueur.

Il serait évidemment très intéressant d'établir une relation»

r = £ (p) entre le r e t r a i t (2) et la perte de poids (p) due, en m a j e u r e partie, à l'évaporation de l'humidité. Mais l'établissement de cette relation présente des difficultés, en particulier :

a) Alors que le r e t r a i t est une fonction logaritmique du t e m p s , l'onction toujours croissante, la perte de poids a t t e i n t très vite un m a x i m u m à p a r t i r duquel l'éprouvette regagne très l e n t e m e n t une partie seulement de son poids initial.

b) Au cours des secondes immersion et émersion, les courbes r == I (p) ont une allure très différente de ce qu'elles étaient lors de la première émersion : en reprenant successivement son r e t r a i t , le ciment garde toujours u n poids n e t t e m e n t supérieur à celui qu'il p r é s e n t a i t p e n d a n t l a dessiccation initiale ; l a p a r t i e du diagramme r = f (p) relative à cette dernière phase est une droite dont le coefficient angulaire semble être une caractéristique du ciment durci.

Pour l'explication des phénomènes, il faut en considérer les (rois principaux : cristallisation, évaporation de l'eau libre, carbo-

n a t a t i o n de l ' h y d r a t e de c h a u x p a r le gaz carbonique de l'air.

Afin d'étudier les tensions dues au retrait, on utilise la mesure photoélasticimétriviue en employant l a m é t h o d e de M. Tasar.

On a pu, d'après ces observations très judicieuses, construire des graphiques de variations simultanées de la p e r t e de poids, du retrait et de la contrainte imposée p a r le r e t r a i t , en fonction du temps. On constate qu'en i m m e r g e a n t l'échantillon au b o u t de 16 jours le retrait, la p e r t e de poids et la moyenne des contraintes

t o m b e n t très vite ; l a ' p e r t e de poids et les contraintes reviennent à zéro puis changent de signe.

On constate aussi que le module de J o u n g du ciment varie avec l'âge.

On arrive aussi à cette conclusion : Il n ' y a pas, en fait, u n m o ­ dule d'élasticité pour le ciment, mais une relation variable entre la tension ou la pression unitaire et l'allongement ou le raccour­

cissement r a p p o r t é à l ' u n i t é de longueur. Le module semble presque invariable p e n d a n t la plus grande p a r t i e de la première dessiccation ; il p a r a î t beaucoup plus grand dès que commence la seconde dessiccation et il est très sensible a u x variations d'humi­

dité de l'air a m b i a n t .

d e t t e extrême sensibilité qui, lors de l'immersion, a pour consé­

quence le renversement en quelques heures — et parfois en moins d'une heure — des contraintes intérieures, doit conduire les ingé­

nieurs à la plus grande prudence dans le calcul de l'adhérence des armatures des maçonneries soumises à des immersions e t émer- sions alternées, ou même à des alternatives d'humidité et de dissicatîon.

La nouvelle usine hydro-électrique d'Argency sur la Moselle

La Société d u Canal des Mines de fer d e la Moselle, p o u r ren­

dre navigable celte rivière entre Metz et Argancy, établit u n bar­

rage à Argancy.

Ce barrage est formé par quatre cylindres métalliques de 5 m. 25 de diamètre et de 27 m . 50 de longueur. En abaissant ou en relevant ces cylindres, m u s par des m o t e u r s , on règle à volonté le plan d'eau en a m o n t .

Le débit de la Moselle varie entre 19 m³ sec. en période d'étiage et 1,060 m³ sec. au m a x i m u m de crue. La chute créée par le barage varie de 3 m . 80 à l'étiage, à 1 m . 50 en h a u t e s eaux. Seules les turbines K a p k n peuvent se prêter à de telles uirialions.

Etant d o n n é le débit élevé et la faible chute, les c h a m b r e s d'eau des t u r b i n e s ont été m u n i e s d'aspirateurs siphonés aussi bien à l ' a m o n t q u ' à l'aval.

Pour avoir u n e surface parfaitement lisse du béton, les cof­

frages on! été peints à l'huile. P o u r éviter des tourbillons e t des pciles de charges, p o u r u n e position quelconque des vannes du barrage, on a fait des essais sur modèle réduit, qui ont permis de déterminer la meilleure forme à donner au barrage. D e plus, des aubages directeurs ont été installés dans la prise d'eau.

Chaque t u r b i n e est m u n i e d ' u n e vanne automatique qui se ferme en 17 secondes. La vanne tombe d ' a b o r d en chute libre j u s q u ' à 30 c m . du seuil en 13 secondes. Un freinage ralentit la course j u s q u ' a u dernier centimètre. Celte course se fait en 4 secondes. Puis le dernier centimètre est p a r c o u r u en chute libre, éventuellement combinée avec Faction du servo-moteur.

La centrale comporte trois turbines de 1.400 CV, absorbant chacune 45,7 m³ sec. sous une chute de 2 m . 75. Ces turbines à axe vertical t o u r n e n t à 75 t o u r s / m i n u t e et entraînent des alter­

nateurs de 1.360 kwalt à 5.500 volts. Chaque alternateur com­

porte une excitatrice principale et u n e excitatrice pilote. Les transformateurs sont logés dans des cellules et c h a q u e groupe alternateur-transformateur est protégé par des relais différen­

tiels.

Deux lignes aériennes raccordent l'usine à la station de p o m ­ page d'Hauconcourt, distante de 3 k m . , qui permet d'utiliser le courant de nuit disponible. Une ligne aérienne et u n câble souterrain vont à la centrale t h e r m i q u e de Metz.

E. L.

(L'Electricien, l^{o r} m a r s 1935.)

Utilisation du courant continu

Il peut sembler a n o r m a l que, dans l'état actuel de la Techni­

que, on ne se préoccupe pas davantage des possibilités d ' e m ­ ployer, pour les quantités massives d'énergie q u ' o n se propose aujourd'hui d'utiliser au loin, le courant continu.

Tous les Congrès et toutes les réunions corporatives et techni­

ques d ' I n g é n i e u r s , depuis p l u s de vingt-cinq a n s . sont consacrés à l'étude des meilleurs m o d e s d'utilisation du courant alternatif spécialement triphasé ; p o u r t a n t on en est venu à u n e impasse.

Les complications sont telles a u j o u r d ' h u i en matière d'éta- Itlissement de lignes, de réglage des tensions et fréquences, en­

core plus c o m p l i q u é s du fait de l'interconnexion, q u e quelques spécialistes à peine, dans chaque pays, sont actuellement capa­

bles de d o m i n e r l'ensemble des questions de transport. Le pas­

sage de la m a r c h e à vide à la m a r c h e en charge, les échanges d'énergie de réseau à réseau entraînent des difficultés inouïes.

D'autre part, à tensions égales, l'emploi du courant continu per­

mettrait, sur les lignes, sur les câbles, ou bien d'effectuer des économies i m p o r t a n t e s , ou bien d'accroître très largement la sécurité.

Les g r a n d s électriciens du d é b u t du siècle ont parfaitement compris l ' i m p o r t a n c e d'avenir du courant continu, puisque, pour ne prendre q u ' u n exemple, le projet, toujours en suspens, de l'électrification de l'Afrique du Sud, des Grands Lacs au Cap, n e paraissait possible qu'avec le courant continu haute tension, système T h u r y .

Cependant, le courant continu n'est possible économique­

ment, que si l'on supprime l'objection de la faiblesse des ren­

dements polymorphiques. Les groupes t o u r n a n t s plus ou m o i n s associés, les transformateurs statiques étaient r u i n e u x ; mais la situation apparaît a u t r e avec le r e n d e m e n t excellent des convertisseurs à mercure, dont le réglage par grilles polarisées, u n peu nouveau et imparfait encore, constitue la solution de demain. Ainsi, production à u n b o u t de la ligne, et utilisation, à l'autre, -de l'énergie produite p a r courants alternatifs, m a i s transmission en courant continu avec redresseurs statiques en tête et en queue. Telle est la formule de demain,