II I I I. I . C C
ORORRRIIGGEE DDEESS EEXXEERRCICICCEES S SSUUPPPPLLEEMMEENNTTAAIIRRESES DDEE PHPHEENNOOMMEENNEESS DDEE TRTRANANSSFFEERRTTEx E xe er rc ci ic c e e 1 1. .1 1
Plaque de dimensions 150 x 150 x 12 mm Il y a, en 2h (7200sec), 8.4 104 Joules qui passe
Les 2 faces sont à température constante de 290 et 300K On cherche la conductivité thermique k
( ) [ ]
( ) ( )( )
4
1 2
2
1 2
8.4 10 7200 sec 11.6 11.6 0.012
0.62 300 290 0.15
T T S J J
P q S W et P W
e s
k
P e W
k T T S m K
− ⎡ ⎤ ⋅
= ⋅ = ⎢⎣ = ⎥⎦ = =
⋅ ⋅ ⎡ ⎤
⇒ = − ⋅ = − = ⎢⎣ ⋅ ⎥⎦
Ex E xe er rc ci ic c e e 1 1. .2 2
On a q = 12.6 103 [W/m2] et k1 = 52 [W/m K]
On cherche k2
C'est un cas stationnaire, la densité de flux est donc constante:
( )
1 3
1 2
1 2
2 1
2
1 2 1 1
12600
0.3 12600 52
38.24 220 52 0.5 12600
T T
q cste
e e k k
e q k W
k T T k e q mK
= − = =
+
⋅ ⋅ ⋅ ⋅ ⎡ ⎤
⇒ = − − = ⋅ − ⋅ = ⎢⎣ ⎥⎦
Ex E xe er rc ci ic c e e 1 1. .3 3
On cherche la conductivité thermique du gaz à 800K en connaissant celle à 400K.
En utilisant l'équation 7.20:
2
( ) 1
( ) 0.176
On peut déterminer la constante: 0.0088 400
(800) 0.0088 800 0.2489 0.249
B A
k T k N T cste T
d M
cste k T T k
= π = ⋅
= = =
= ⋅ = ≅
On a utilisé, pour la température, des Kelvin!
290K 300K P
12mm
I II
0.5m 0.3m T1= 530K
T3= 310K T2
Ex E xe er rc ci ic c e e 1 1. .4 4
Même exercice que précédemment mais a l'aide de la formule suivante:
7
400 2
7
800 2
3
15 : 243 10
4
382 10 4.0026 10
:
K
K
R N s
k avec les valeurs suivantes
M m
N s m et M Kg
mole avec ces valeurs on trouve
η η
η
−
−
−
⎡ ⋅ ⎤
= = ⋅ ⎢⎣ ⎥⎦
⎡ ⋅ ⎤
= ⋅ ⎢⎣ ⎥⎦
⎡ ⎤
= ⋅ ⎢⎣ ⎥⎦
400
800
0.189 0.2976
K
K
k W
m K et k W
m K
⎡ ⎤
= ⎢⎣ ⋅ ⎥⎦
⎡ ⎤
= ⎢⎣ ⋅ ⎥⎦
On trouve une réponse du même ordre de grandeur mais il y a tout de même ~16% d'écart.
Ex E xe er rc ci ic c e e 1 1. .5 5
a) On cherche kgaz avec la composition suivante: 40% He, 40% H2, 20% N2 à 1000K Avec l'équation 7.22:
Avec
2 2
2 2
1000 3
1000 3
1000 3
354 10 4
64.7 10 28
448 10 2
He He
N N
H H
k et M
k et M
k et M
−
−
−
= ⋅ =
= ⋅ =
= ⋅ =
1/ 3 1 1 1
3 3 3
1 1 1
1/ 3 3 3 3
0.4 0.354 4 0.4 0.448 2 0.2 0.0647 28
0.28 0.4 4 0.4 2 0.2 28
i i i i
composée
i i i
x k M
k x M
⋅ ⋅ + ⋅ ⋅ + ⋅ ⋅
= = =
⋅ + ⋅ + ⋅
∑
∑
b)
1 1 1
3 3 3
1 1 1
3 3 3
0.4 0.354 4 0.45 0.448 2 0.15 0.0647 28
0.307 0.4 4 0.45 2 0.15 28
soit un peu près 10% de variation.
composée
k = ⋅ ⋅ + ⋅ ⋅ + ⋅ ⋅ =
⋅ + ⋅ + ⋅
Ex E xe er rc ci ic c e e 1 1. .6 6
La magnésie est un isolant (non métallique). La variation de sa conductivité thermique
Ex E xe er rc ci ic c e e 1 1. .7 7
A l'aide de l'équation 7.33: avec le rapport de masse et de volume 4 3
A A
B B
m V
m = ⋅V
3
3
1 / 4 1 13 / 7
1 2 1 2
2 / 1 3 2(13 / 7) 1
13 4 1 13 / 7
1 /
1 1
3 13 / 7 1
/ 1
13 8.66 10 2
11 13 4.33 10 3
10
c d B
d
c d A
comp c
c d B d
c d A
B
B
k k m
V k k
k k
k k m V k k
m m
ρ ρ
−
−
⎡ + ⎛ − ⎞⎤ ⎡ + ⋅ ⋅ ⋅⎛ − ⎞⎤
⎢ ⎜⎝ + ⎟⎠⎥ ⎢ ⎜⎝ + ⎟⎠⎥
⎢ ⎥ ⎢ ⎥
= ⎢⎢⎢⎣ − ⎛⎜⎝ − + ⎞⎟⎠ ⎥⎥⎥⎦= ⎢⎢⎣ − ⋅ ⋅⎛⎜⎝ − + ⎞⎟⎠ ⎥⎥⎦=
⎛− ⎞ + ⋅ ⋅ ⋅ ⎜ ⎟⎝ ⎠
= − ⋅ ⋅ ⋅ ⎜⎛⎝− ⎞
3 3
13 1.575 10 13 1.3 10
B B
m m
−
−
− ⋅ ⋅
= + ⋅ ⋅
⎟⎠
Ex E xe er rc ci ic c e e 1 1. .8 8
On a P = 290W et Tc = cste p(chauffage) = p1 + p2
1 2
1 1 2 2
1 2
1 2 1 2
1 2
1 2
1
1 1
1
1 2
1 2
2
:
3560 0.660 0.660 290 191.5 [ ] 35 9
60 30 0.34 290 98.5 [
c c
c c
T T T T
p S k S k
e e
mais comme S S et T T T T T k k
on a p S T
e e
en utilisant les rapports on peut écrire k
p e
p W
p k k
e e
et p W
− −
= ⋅ + ⋅
= − = − = ∆
⎛ ⎞
= ⎜ + ⎟⋅ ∆
⎝ ⎠
= = = ⇒ = ⋅ =
⎛ + ⎞ +
⎜ ⎟
⎝ ⎠
= ⋅ = ]
on peut calculer les densités de flux:
2 2
1 2
1 p 1915 [ / ] 2 p 985 [ / ]
q W m et q W m
S S
= = = =
b) On cherche maintenant la température du chauffage:
avec
(
1)
1 1
1
1915 303.28
c
c
T T
q k On sort T K
e
= − = ⇒ =
chauffage
0.1 m2
e1 e2
q1 q2
300K 300K
x e2 0 e1
T
T2 T1
Tc
T1 = T2 = 300K
Ex E xe er rc ci ic c e e 2 2. .1 1
a) à l'aide de l'équation 8.46:
( )
( )
2 3
2
Pr
1 290 390 340 2
' ' 8.43 :
n n
f
Nu a Gr a Ra
avec T
à l aide de l équation Gr ρ β θ g D µ
= ⋅ ⋅ = ⋅
= + =
⋅ ⋅ ⋅ ⋅
=
( ) ( )
( )
3
7 3
2 3
1 2
2 3
8 7
' ( 350 ) : 30 10 ,
1 1
208.2 10 , 1.1614 , 2.94 10
340
Pr 0.700 et 100
1.1614 1 100 9.81 0.24
340 1.24 10
208.2 10 Pr 1.24 1
dans les tables on trouve pour l air K k W
mK
Ns kg
m m T
T T Gr
Gr
µ ρ β
θ
−
− −
−
⎡ ⎤
= ⋅ ⎢⎣ ⎥⎦
⎡ ⎤ ⎡ ⎤
= ⋅ ⎢⎣ ⎥⎦ = ⎢⎣ ⎥⎦ = = = ⋅
= = − =
⋅ ⋅ ⋅ ⋅
= = ⋅
⋅
⋅ = ⋅
∼
( )
8 7
7 13
7 13
3
2
0 0.700 8.688 10
: 2 10 10
0.135 8.688 10 59.79 30 10
59.79 7.47
0.24
x
x x
on prend les valeurs de a et de n dans le tableau ici entre et
Nu
k W
h Nu
x m K
−
⋅ = ⋅
⋅
= ⋅ ⋅ =
⋅ ⎡ ⎤
= ⋅ = ⋅ = ⎢⎣ ⎥⎦
b)
( ) ( )
( )
3
7 3
2 3
1 2
2 3
6 7
' ( 350 ) : 170 10 ,
1 1
221 10 , 0.1625 , 2.94 10
340
Pr 0.680 et 100
0.1625 1 100 9.81 0.24
340 2.156 10
221 10 Pr 2.156
dans les tables on trouve pour l hélium K k W
mK
Ns kg
m m T
T T Gr
Gr
µ ρ β
θ
−
− −
−
⎡ ⎤
= ⋅ ⎢⎣ ⎥⎦
⎡ ⎤ ⎡ ⎤
= ⋅ ⎢⎣ ⎥⎦ = ⎢⎣ ⎥⎦ = = = ⋅
= = − =
⋅ ⋅ ⋅ ⋅
= = ⋅
⋅
⋅ =
∼
( )
6 6
2 7
6 14
3
2
10 0.680 1.466 10
: 5 10 2 10
0.54 1.466 10 18.79 170 10
18.79 13.31
0.24
x
x x
on prend les valeurs de a et de n dans le tableau ici entre et
Nu
k W
h Nu
x m K
−
⋅ ⋅ = ⋅
⋅ ⋅
= ⋅ ⋅ =
⋅ ⎡ ⎤
= ⋅ = ⋅ = ⎢⎣ ⎥⎦
0.24m 390K
Ex E xe er rc ci ic c e e 2 2. .2 2
En partant de l'équation 2.26
2
1 1 2 2
et avec la définition du Laplacien en sphérique T(r):
0
avec les conditions limite ( ) ( ) qp
T k
d dT
T r
dr dr
T r R T et T r R T
∆ = −
⎛ ⎞
∆ = ⎜⎝ ⋅ ⎟⎠=
= = = =
On intègre:
2
1
1 1 1
2 1 2 2 2
1 2
1 2 1
1 2 1
1
2 1
1 1
1 1
2 1 1 2
2 2
2 1
2 1
2
2 . :
: :
1 1
( )
( )
4 1
1 1
4 ( )
1 1
r dT C dr
C C C
T C soit équ T C et T C
r R R
T T C
en les soustrayant C et par la suite C T R
R R
C C
T r T
r R
C T T
T T
Comme q k et p q S q r avec
r r r r
R R
k T T p
R
π π
=
= − + = − + = − +
= − = +
−
= − + +
∂ ∂ −
= − = ⋅ = ⋅ = =
∂ ∂ −
⋅ −
=
− R1
b) 2 1 1 2 1
1
4 ( )
4 ( )
1
R
k T T
Lim P k R T T
R
π π
→∞
⋅ ⋅ −
= = − ⋅ ⋅ ⋅ −
−
Ex E xe er rc ci ic c e e 2 2. .3 3
On a comme toujours (équ. 2.3):
( )
( )
2 2 2
1 1 1
2
1
2 2
1 1
2 1
0 0
0 0
:
( )
T x x
T x x
T
T
T T
T T
cas stationnaire q kdT cste dx
k dT q dx q dx q x x k k aT dT q x
k dT k aT dT q x
= − =
− ⋅ = ⋅ = ⋅ = −
− + ⋅ = ⋅ ∆
− ⋅ − ⋅ = ⋅ ∆
⎡ ⎤
∫ ∫ ∫
∫
∫ ∫
r2 r1
T1 T2
P
∆x
Ex E xe er rc ci ic c e e 3 3. .1 1
verre a 1250KTm = ½ (1250 + 300) = 775K
Propriétés thermiques de l'air à 775K :
ν = 80.28 *10-6 [m2/s] , k = 56.08*10-3 [W/mK]
et Pr = 0.706. On peut calculer Reynolds:
5 6
v 1 30
Re 3.74 10
80.28 10
malgrès ce que l'on pourrai croire (car Re supérieur a 2400), dans ces conditions, ce flux est laminaire (cf. graphique)
L
ν ∞ −
⋅ ⋅
= = = ⋅
⋅
( )
0.33 0.5 0.33 5 0.5
3
2
0.664 Pr Re 0.664(0.706) (3.74 10 ) 362 56.08 10
362 20.3 1
Nu
k W
h Nu
L m K
−
= ⋅ ⋅ = ⋅ =
⎛ ⋅ ⎞ ⎡ ⎤
= =⎜⎝ ⎟⎠ = ⎢⎣ ⎥⎦
verre a 400K
Tm = ½ (400 + 300) = 350K
Propriétés thermiques de l'air à 350K :
ν = 21.15 *10-6 [m2/s] , k = 30.0x10-3 [W/mK] et Pr = 0.698. On peut calculer Reynolds:
( ) ( )
( )
6 6
1 0.8 1
0.8 3 6 3
3
3
2
Re 1 30 1.42 10 Cette fois, le flux est turbulent et on a 21.15 10
Nu = 0.0298 Re Pr 0.0298 1.42 10 0.698 2208 30 10
2.40 10 66.24 1
Note: dans ce calcul on a négligé la co h W
m K
−
−
= ⋅ = ⋅
⋅
⋅ ⋅ = ⋅ ⋅ ⋅ =
⎛ ⋅ ⎞ ⎡ ⎤
=⎜⎝ ⎟⎠ ⋅ = ⎢⎣ ⎥⎦
uche limite dans laquelle l'écoulement est laminaire.
Ex E xe er rc ci ic c e e 3 3. .2 2
( )
( )( )
2 6 f
3
4 6
810 300 2 555
les propriétés de l'air à 555K sont : 46.44 10
Pr 0.685 44.11 10 Re
0.03 30
Re v 1.94 10 ( )
46.44 10
Tm K
m s et k W on peut calculer
mK
D turbulent
ν
ν
−
−
∞
−
= + =
⎡ ⎤
= ⋅ ⎢ ⎥
⎣ ⎦
⎡ ⎤
= = ⋅ ⎢⎣ ⎥⎦
= ⋅ = = ⋅
⋅
1250K 1m
Air 300K 30m/s
Acier 810K
Air forcé 300K, 30m/s
Ex E xe er rc ci ic c e e 3 3. .3 3
a)( ) ( )
2 5
2 3
5 5
5
370 290 2 330
' 330 : 1.96 10
1.11 1034 2.94 10
1.2 2 1.11
Re v 1.36 10
1.96 10 1.96 10 1034
Pr 2.94
m
p
p
T K
propriété thermique de l air à K m
s
kg J W
et C k
m kg K mK
on peut calculer L C
k
η ρ
ρ η η
−
−
−
−
= + =
⎡ ⎤
= ⋅ ⎢ ⎥
⎣ ⎦
⎡ ⎤
⎡ ⎤ ⎡ ⎤
= ⎢⎣ ⎥⎦ = ⎢⎣ ⋅ ⎥⎦ = ⋅ ⎢⎣ ⎥⎦
= ⋅ ⋅ = = ⋅
⋅
⋅ ⋅ ⋅
= =
( ) ( )
2
0.33 0.5 0.33 5 0.5
2
2 2
0.690 10
0.664 Pr Re 0.664 (0.690) (1.36 10 ) 216 216 2.94 10
1.2 5.28
( .1.9) 5.28 1.2 370 290 606 par coté
donc : 1216 [W] en tout Nu
Nu k W
h L m K
équ p q S h S T W
−
−
⋅ =
= ⋅ ⋅ = ⋅ ⋅ ⋅ =
⋅ ⋅ ⋅ ⎡ ⎤
= = = ⎢⎣ ⎥⎦
= ⋅ = ⋅ ⋅ ∆ = ⋅ ⋅ − =
b)Dans le cas de la convection naturelle, on utilise le nombre de Grashof
( ) ( )
( )
3 2 3 2 3
0 10
2 5 2
3
(1.2) 1.11 9.81 3.03 10 (370 290)
1.32 10 1.96 10
1 1
3.03 10 330
L g T T
Gr
avec T
ρ β
η β
−
∞
−
−
⋅ ⋅ ⋅ ⋅ − ⋅ ⋅ ⋅ ⋅ ⋅ −
= = = ⋅
⋅
= = = ⋅
( ) ( )
( )
( )
10
10 10
2
2 2
Pr 1.32 10 0.690
log Pr 9.96 log 2.15 141 ( . )
141 2.94 10 1.2 3.46
3.46 (1.2) 370 290 399 [ ] par coté 798 [ ]
tot
Gr
Gr Nu Nu cf sur le graphique
Nu k W
h L m K
p h S T W
p W
−
⋅ = ⋅
⋅ = ⇒ = ⇒ =
⋅ ⋅ ⋅ ⎡ ⎤
= = = ⎢⎣ ⎥⎦
= ⋅ ⋅ ∆ = ⋅ − =
=
b) a)
370K
Ex E xe er rc ci ic c e e 3 3. .4 4
Comme il nous manque le coefficient de transfert de chaleur on va procéder par itération:
( )
( )
2 4
2
1 2 2 2
4
2 1
2 4
' 200 473
2.8 10 ( , 736 ) 368
: ( ') ( ' )
2.8 10 313 368 1000
: ' 0.01 568
2.8 10 368
0.01 notre résulta
posons que T C K on a alors
W W
h et k Cu K
m K m K
en régime stationnaire k T T h T T L
h T T k
soit T L K
h k L
= ° =
⎡ ⎤ ⎡ ⎤
≅ ⋅ ⎢⎣ ⋅ ⎥⎦ = ⎢⎣ ⋅ ⎥⎦
⋅ − = ⋅ −
⋅ ⋅ + ⋅
⋅ + ⋅
= = =
+ ⋅ +
( )
2 3
2
3
2 1
2 3
t étant loin de notre hypothèse de départ on refait une itération seconde itération : on pose T ' 900
4.1 10 ( , 950 ) 360
4.1 10 313 360 1000 ' 0.01
4.1 10 K
W W
avec h et k Cu K
m K m K
h T T k T L
h k L
=
⎡ ⎤ ⎡ ⎤
≅ ⋅ ⎢⎣ ⋅ ⎥⎦ = ⎢⎣ ⋅ ⎥⎦
⋅ ⋅ + ⋅
⋅ + ⋅
= =
+ ⋅
( )
( )
( )
2 3
2 3
2 3
360 930 0.01
L'approximation étant toujours trop grossière on recommence:
troisième itération : on pose T ' 950
3.3 10 ( , 975 ) 358
3.3 10 313 358 1000 ' 0.01
3.3 10 358
0.01
K
K
W W
avec h et k Cu K
m K m K
T
+ =
=
⎡ ⎤ ⎡ ⎤
≅ ⋅ ⎢⎣ ⋅ ⎥⎦ = ⎢⎣ ⋅ ⎥⎦
⋅ ⋅ + ⋅
= ⋅ +
2
942
: ' 940
K
réponse T K
=
=
Eau T2 = 40°C
T2
T'2 = ? T1= 1000K
10mm Cu
Ex E xe er rc ci ic c e e 4 4. .1 1
a) à l'aide de la formule pour les murs composites (équ.3.31):
' ''
0 0
i 1
j
i i j k k
T T
q e
k r h
= −
+ +
∑ ∑ ∑
,1 ,2
3 4 5 6
1 3 4 5 6 2
2
1 1
2500 90
1 7 4 1 1 1 1
9 12 0.6 12 0.4 12 0.04 8 12 26 3 556
T T
q L L L L
h k k k k h
Btu h ft
∞ − ∞
= =
+ + + + +
= − =
+ + + + ⋅ +
⋅ ⋅ ⋅ ⋅
⎡ ⎤
= ⎢⎣ ⋅ ⎥⎦
b)
( )
( )
1 ,1 3 3
3
3 4 4
3
5 6 2
2438 1898
: 1434 , 269.4 , 269.2
q h T T T F
q k T T T F
L
et de même on trouve T F T F T F
= ∞ − ⇒ = °
= − ⇒ = °
= ° = ° = °
E
Ex xe er rc ci ic c e e 4 4. .2 2
a)Le Laplacien en coordonnée sphérique (indépendant de θ et de ψ):
2 2
2
1 d dT 0 d dT 0
r soit r
r dr dr dr dr
⎛ ⎞= ⎛ ⎞=
⎜ ⎟ ⎜ ⎟
⎝ ⎠ ⎝ ⎠
b) 1 1
2 2
à r R T T
à r R T T
= ⇒ =
= ⇒ =
( )
( )
2 1 1
1 2 2
1 1
1 1 2 2 1 1 1
1 1 1
2 1 1 2
2 2 1 1 1 2 1
1 2 2 1
( )
1 1
. : ( ) :
( )
1 1
c c
dT dT
r c T r c
dr dr r r
c c
avec les C L T R c c T on a T T c
R R R r
R R R R
T R T c c T T
R R R R
R R
= ⇒ = ⇒ = − +
⎛ ⎞
= − + ⇒ = + = + ⎜ − ⎟
⎝ ⎠
⎛ − ⎞ ⎛ ⎞
= + ⎜⎝ ⎟⎠⇒ = − ⎜⎝ − ⎟⎠
⎛ ⎞ ⎛ ⎞
= + − −
7in. 4in. 1in. 1/8 in.
k = 0.6 k=0.4 k=0.04 k=26
h1 = 9
T∞,1= 2500°F
h2 = 3 T∞,2= 90°F
T3
T4
T5
T6 T2
r2 T2
T1 r1
( )
( ) ( )
1 2
1 2
2
2 1
2 1 2 1 2
1 2 1 2
2
2 1 2 1
1
4 1 4
R R
q k dT k T T
dr r R R
R R R R
p q S r k T T k T T
r R R R R
π π
⎛ ⎞
= − = ⋅ ⋅ − ⎜⎝ − ⎟⎠
⎡ ⎛ ⎞⎤ ⎛ ⎞
= ⋅ = ⎢⎣ ⋅ ⋅ − ⎜⎝ − ⎟⎠⎥⎦= − ⎜⎝ − ⎟⎠
d) avec l'équ. 3.28:
2 1
1 2
1
T 4
R R
R R R πk
⎛ − ⎞
=⎜ ⎟⋅
⎝ ⎠
E
Ex xe er rc ci ic c e e 4 4. .3 3
2
2
2
2
2
2
2
1 2 1 2
1 2 1 2
1 2
1 2
régime stationnaire: q = cste ? 2400 180
1108.6 1 0.05
1
0.5 20 1
1 2400 80 1 0.05
0.090
1108.6 0.5 20
11.08
H O
i H O i e
H O
i H O
H O
H O
H O
h
T T T T
q e e e e
k k h k k
T T e e
q k k h
h h Btu
=
− − −
= = = =
+
+ + +
⎛ − ⎞ ⎛ ⎞
− + =
⎜ ⎟ ⎜ ⎟
⎝ ⎠
⎝ ⎠
⎛ − ⎞ ⎛ ⎞
=⎜ ⎟ ⎜− + ⎟=
⎝ ⎠ ⎝ ⎠
⇒ = 2
h ft F
⎡ ⎤
⎢ ⋅ ⋅ ° ⎥
⎣ ⎦
0.05ft 1ft
2400°F 180°F
80°F
H2O