Chapitre 1: Étude bibliographique 1.1 Généralités sur l’usinage 1.2.5 Transformations microstructurales lors de l’usinage des alliages de titane 1.2.5.1 Analyse de la microstructure des copeaux Les deux grands mécanismes intervenant dans le processus de coupe des alliages de titane sont l’endommagement et les mécanismes d’origine thermique (formation des bandes de cisaillement adiabatiques) comme expliqué précédemment. Cependant, de plus en plus de travaux tendent à s’orienter vers des transformations microstructurales pour expliquer le comportement du matériau au cours du processus de formation du copeau, et leurs implications dans la formation des bandes de cisaillement. En effet, la segmentation est due à une localisation de la déformation plastique lors de l’écoulement du copeau. Cette localisation n’est possible qu’avec un adoucissement ou une perte de rigidité de la matière. Les transformations microstructurales impliquant une baisse de la contrainte d’écoulement (recristallisation, restauration, transformation de phase) constituent donc une piste intéressante pour expliquer l’origine de l’adoucissement responsable de la segmentation des copeaux. Les observations microscopiques ont aussi permis de mieux comprendre les mécanismes d’endommagement se manifestant par la formation de fissures. La Figure I. 18 présente les variations de morphologies que peuvent présenter les copeaux de Ti-6Al-4V soumis à différentes températures. Cette étude a été menée par Joshi et al. [31] qui ont noté la présence de fissures et de bandes de cisaillement adiabatiques dans les copeaux segmentés de Ti-6Al-4V. En réalisant des essais de tournage avec des pièces préchauffées à différentes température, ils ont pu observer un changement des mécanismes dans le copeau. A température ambiante, des fissures traversant toute l’épaisseur du copeau sont observées. En préchauffant la pièce usinée à différentes températures, allant de 100 à 350°C, ils ont noté que la fissure était de moins en moins importante et que la bande de cisaillement adiabatique était de plus en plus grande. Ils ont considéré que la formation des bandes de cisaillement était due à la recristallisation dynamique, un phénomène au cours duquel les obstacles au mouvement des dislocations sont réduits. La recristallisation dynamique est un phénomène thermiquement activé qui est de plus en plus important lorsque l’on augmente la température au détriment des phénomènes d’endommagement qui sont favorisés lorsque la température est faible et donc le matériau peu ductile. Figure I. 18. Images MEB en électrons secondaires de copeaux de Ti-6Al-4V de pièces préchauffées à différentes températures (20°C-350°C) [31] : (a) 20°C ; (b) 100°C, (c) 260°C, (d) 350°C. Wan et al. [26] ont étudié les phénomènes qui se passent dans les bandes de cisaillement à l’intérieur d’un copeau de Ti-6Al-4V. Ils ont observé pour différentes conditions d’usinage l’évolution de la microstructure. Selon leur travail, une vitesse de coupe faible (30 et 59 m/min) entraine une déformation plastique dans la bande de cisaillement. Une augmentation de cette vitesse vers des valeurs plus élevées (81 et 126 m/min) entraine une transformation de phase dans une partie seulement de la bande de cisaillement. A des vitesses de coupe élevées, la microstructure de la bande de cisaillement est complétement transformée (178 et 281 m/min). Cette évolution de la microstructure est illustrée par une image qui est reportée dans la Figure I. 19. Ayant observé l’absence de fissures pour certaines conditions, Wan et al. [26] ont conclu que la formation des copeaux segmentés est due au cisaillement adiabatique. Figure I. 19. Microstructure dans un copeau de Ti-6Al-4V pour différentes vitesses de coupe (30,2m/min à 281m/min) [26]. (a) 30m/min, 59m/min, 81m/min, 126m/min, 178m/min, 281m/min. La Figure I. 20 montre l’application de la technique EBSD sur des copeaux de Ti-6Al-4V pour analyser l’évolution de leur microstructure. Un grain étant différent d’un autre par son orientation cristalline, la technique d’EBSD permet de voir si le processus de formation des copeaux a modifié la texture du matériau. La Figure I. 20(a) montre la microstructure observée par Sagapuram et al. [32] et il apparait que la microstructure de la bande de cisaillement est difficile à déterminer en raison de la forte déformation plastique. Shrock et al. [33] (Figure I. 20(b)) ont considéré qu’il y avait un changement de la taille des grains dans la bande de cisaillement des copeaux. (a) (b) Figure I. 20. Analyse EBSD de copeaux de Ti-6Al-4V. (a) bande de cisaillement observée par Sagapuram et al. [32]. (b) Observation réalisée par Shrock et al. [33] Malgré la difficulté d’observer la microstructure à l’intérieur des bandes de cisaillement adiabatique en raison des fortes déformations plastiques, Courbon [34] a pu identifier le phénomène de recristallisation dynamique dans un copeau segmenté d’acier C45 (Figure I. 21). Les grains dans les zones de cisaillements primaire et secondaire sont nanométriques et de tailles nettement plus faibles que ceux du matériau initial. Figure I. 21. Analyses MEB et EBSD d’un copeau segmenté d’acier C45 [34]. Wan et al. [26] ont analysé les bandes de cisaillement adiabatique de copeaux de Ti-6Al-4V au MET et ont observé un raffinement de grains et une transformation des grains en grains '' (Figure I. 22(a)). Ce raffinement de la taille de grains, caractéristique d’une recristallisation dynamique a été observé aussi par Sagapuram et al. [32]. Ils ont observés des grains nanométriques dans les bandes de cisaillement adiabatique de copeau de Ti-6Al-4V (Figure I. 22(b)). (a) (b) Figure I. 22. Image MET des bandes de cisaillement adiabatiques de copeaux de Ti-6Al-4V. (a) selon [26] .(b) selon [32]. Le diffractogramme de la Figure I. 23 montre les phases observées par Wan et al. [26] dans les bandes de cisaillement d’un copeau de Ti-6Al-4V. Ces auteurs ont conclu qu’une transformation de phase martensitique de la phase en phase '' a eu lieu lors de la formation des copeaux de titane. Figure I. 23. Diffractogramme par rayon X d’un copeau de Ti-6Al-4V pour une vitesse de coupe de 126m/min, vitesse d’avance de 0,21mm/tr, profondeur de coupe de 0,3mm et angle de coupe de 0° [26] Dans le document Étude expérimentale et modélisation multi-physique de l’évolution de la microstructure dans les procédés d’usinage de l'alliage de titane Ti-6Al-4V (Page 29-33)