Les essais ont permis l’écriture de 2 articles de revue relatés dans les chapitres 4 et 5. Le chapitre 4 se concentre sur les essais de migration accélérée qui sont arrivés au terme des 28 jours. C’est-à-dire, les recettes de BUP, de BFUP-PVA et une partie
seulement de BFUP-FM. Le chapitre 5 se concentre uniquement sur les BFUP-SF et tente d’expliquer les paramètres d’essai qui ont permis, soit (1) d’atteindre les 28 jours d’essai de migration accélérée, soit (2) d’interrompre l’essai dû à une intensité de courant élevée, supérieure à 80 mA. Dans le deuxième cas, cette interruption était accompagnée de corrosion et parfois de fissurations traversantes, marquant une détérioration avancée. Cependant, plusieurs commentaires supplémentaires peuvent être encore apportés complétant les chapitres précédents.
Les essais d’étalement avec les fibres PVA, du groupe G1, présentaient une ségrégation plus petite que les fibres métalliques, due la différence des deux masses volumiques, plus légères pour les PVA. Les fibres en PVA ont une masse volumique de 1260 kg/m³ et celles en acier 7850 kg/m³. Les coefficients de diffusion Dcl,acc sont du G1- PVA même ordre de grandeur du groupe G2, alors que le G1-FM présentait des ségrégations plus importantes.
Les essais de migration de migration accélérée fonctionnent très bien pour les échantillons de BUP et de BFUP-PVA, même si les échantillons n’avaient qu’une épaisseur de 25 mm (§2.5). Cette facilité n’est pas reportée pour les échantillons de BFUP-FM. Sur un total de 35 échantillons de BFUP-FM testés, seulement 6 sont parvenus au terme des 28 jours. Le voltage était de 70 V, l’épaisseur des échantillons était de 50 mm, la concentration de NaCl était de 0,5 M dans les cellules en amont. Devant ce constat, plusieurs améliorations peuvent être ajoutées à l’essai de migration accélérée :
à cause de la fissuration rapide dans les bords, le rapport entre le diamètre en contact avec le chlore et le diamètre de l’échantillon (Øag/Øéch) peut être réduit. Les diamètres de 90 mm en contact avec le chlore et environ 100 mm pour les échantillons représentent un rapport d’environ 90%;
la mesure de la concentration de chlore dans les cellules en amont et en aval pendant ou au moins à la fin d’essai permet d’effectuer un bilan de masse et de connaître précisément la quantité de chlore à l’intérieur de l’échantillon ;
la mesure de la résistivité, avant de démarrer les essais de migration, pourrait fournir un élément sur le succès de l’essai de migration accélérée durant 28 jours ;
une réduction de la concentration de chlore dans la solution pourrait augmenter le temps d’initiation de la corrosion des fibres, voire l’annihiler complètement. Durant le broyage, en général cinq couches de poudre de BFUP, avec environ 1 mm d’épaisseur avec 7 g de poudre pour chaque couche, étaient suffisantes pour obtenir un
profil de chlore d’un échantillon sans fissuration. Pour les échantillons, dont l’essai ont été arrêté avant le terme, des traces de fissuration et de corrosion ont été visibles même dans les derniers 10 mm d’échantillon, côté opposé à l’exposition au chlore (Figure 37a- c). Dans certains cas, les fissures traversantes étaient tellement avancées que les éprouvettes se séparaient en deux par elle-même (Figure 37b). Ces échantillons, en plusieurs morceaux, n’étaient donc adéquats pour réaliser les analyses d’image.
(a) (b) (c)
Figure 37.Les échantillons broyés : (a) 1% FM – 15e couche, (b) 2% FM – 17e couche
et (c) 4% FM – 16e couche
Lors de l’extraction du chlore de la poudre de béton, des changements de couleur de la solution de certains échantillons ont été observés en raison des réactions impliquées dans le processus. La Figure 38 montre les différentes colorations des solutions obtenues après le filtrage des échantillons.
(a) (b) (c)
Figure 38.Évolution de la couleur dans la solution : (a) 1ère couche d’un échantillon
avec 4% de fibres métalliques, (b) 10e couche du même échantillon avec 4% de fibres
Les réactions qui provoquent ce changement de couleur sont indiquées ci-après. Durant l’extraction du chlore (NaCl), une solution de l’acide nitrique (HNO3) était utilisée.
3 3
HNO
NaCl
HCl NaNO
. (30)
Une autre réaction chimique secondaire se déroule une fois que les fibres d’acier entrent en contact avec cet acide chlorhydrique (HCl) généré. Le résultat de cette réaction est le chlorure de fer (II) ou le chlorure de ferreux (FeCl2) [44] qui donne la couleur orange à la solution (Figure 38b).
Une réaction tertiaire se passe quand le FeCl2 reste encore en contact avec HCl et en présence d’oxygène (O2). Le chlorure de fer (III) ou le chlorure de ferrique (FeCl3) est généré ce qui donne la couleur rouge à la solution (Figure 38c).
2 2 3 2
4FeCl
O
4HCl
4FeCl
2H O
. (31)Une augmentation du temps a été nécessaire pour filtrer les échantillons qui présentaient des signes de corrosion. Ce temps supplémentaire a varié de 5 min jusqu’à 1 h. C’est pourquoi enlever les fibres de la poudre avant le processus d’extraction du chlore, mentionné par [8], permet de gagner beaucoup de temps. Ainsi, l’évitement de la formation des FeCl2 et FeCl3 permettra d’exécuter le filtrage avec un temps habituel d’environ 5 min.
Pour des informations complémentaires à ce projet, deux articles de conférences peuvent être consultés ([98], [120]).
Conclusion
Ce travail présente une adaptation de l'essai d'immigration accélérée au chlorure ASTM1202 ainsi qu'une vaste campagne expérimentale de tests de pénétration du chlorure sur BFUP avec deux types différents de fibres à différents volumes. Les modifications d'essai proposées consistent principalement en : i) extension de la durée de l'essai à 28 jours et ii) augmentation de la tension appliquée à 70 V. iii) la quantité de solutions utilisées pour la réalisation des essais de migration.
Ce travail présent aussi différentes méthodes capables de quantifier et d'analyser la surface du béton et nous permet de bien comprendre les paramètres qui conduisent à la corrosion rapide et aux fissures des échantillons. Sur la base des résultats présentés, les conclusions suivantes peuvent être tirées :
La modification proposée a fourni un profil de chlorure significatif pour le BFUP sans augmentation significative de la température ;
L'ajout de fibres d'acier n'a pas affecté la résistivité de l'échantillon. Une légère augmentation de la température de 20°C à 30°C est statistiquement observée en augmentant l'intensité du courant ;
Le coefficient de diffusion du chlorure (Dcl,acc) de BUP, BFUP-FM et BFUP-PVA était d'environ 5-10x10-15 m2/s, soit 3-5 ordres de grandeur plus petits que ceux des bétons ordinaires. Par exemple, compte tenu de ce coefficient de diffusion, un revêtement BFUP d'environ 10 mm peut garantir un temps de corrosion initial de l'acier d'armature de 75 ans ;
L'ajout de fibres semble réduire légèrement la diffusivité du chlorure par rapport à l'échantillon de référence de UHPC sans fibres ;
Le type de fibre et le volume de fibre n'ont pas eu d'effet significatif sur le coefficient de diffusivité du chlorure. De même, les échantillons affectés par la ségrégation des fibres d'acier n'ont pas affecté le coefficient de diffusivité mesuré ; Les essais de migration inutile présentaient des fissures dues à la corrosion des
fibres, ce qui augmentait le coefficient de diffusion du chlorure ;
Le procédé de coulée a une forte influence sur la porosité de l'échantillon et l'homogénéité de la distribution des fibres. Il peut diminuer la durabilité du BFUP contre le chlorure (accélérer la corrosion, la fissuration et la diffusion du chlorure) ; L'analyse d'image permet d'observer l'influence de trois paramètres limites à respecter pour avoir un test de migration réussi : la distance entre les fibres
supérieure à 1,60 mm, l'orientation des fibres supérieure à 45 degrés et une homogénéité de distribution des fibres supérieure à 95%. Les trois paramètres sont fortement liés ;
Au-delà d'un volume de fibres de 1,5 %, les fibres d'orientation semblent accélérer la corrosion et la fissuration lorsque les fibres sont étroitement orthogonales à la direction du flux migratoire.
Des calculs très approximatifs montrent qu'il est possible que des BFUP corrodent et fissurent après une centaine d'années lorsque la quantité de fibres représente un IDF petit.
En conclusion, le test de migration sur BFUP-FM avec un volume plus élevé est compromis, certainement parce qu'un effet d'anode/cathode locale avec la présence de fibres d'acier. Le champ électrique appliqué semble polariser les fibres et avoir un impact sur la migration du chlorure. Le BFUP-FM ne doit pas être utilisé dans le champ électrique, comme près d'un chemin de fer électrique, des lignes à haute tension, etc. L'utilisation du BFUP dans ces cas peut conduire à une corrosion rapide et à une ouverture des fissures en quelques heures.
Bibliographie
[1] R. Ranade, V. C. Li, M. D. Stults, W. F. Heard, and T. S. Rushing, ‘Composite Properties of High-Strength, High-Ductility Concrete.’, ACI Mater. J., vol. 110, no. 4, Aug. 2013.
[2] B. Massicotte and G. Boucher-Proulx, Designing and Building with UHPFRC. 2013. [3] S. Sritharan and G. M. Schmitz, ‘DESIGN OF TALL WIND TURBINE TOWERS
UTILIZING UHPC’, 2013.
[4] E. Fehling, M. Schmidt, and W, ‘2. Principles for the production of UHPC’, in Ultra-
High Performance Concrete UHPC - Fundamentals, Design, Examples, Wilhelm
Ernst & Sohn, Verlag für Architektur und technische Wissenschaften GmbH & Co. KG, 2014, pp. 5–22.
[5] P. Richard and M. Cheyrezy, ‘Composition of reactive powder concretes’, Cem.
Concr. Res., vol. 25, no. 7, pp. 1501–1511, 1995.
[6] E. Denarié and E. Brühwiler, ‘Cast-on site UHPFRC for improvement of existing structures–achievements over the last 10 years in practice and research’, in 7th
workshop on High Performance Fiber Reinforced Cement Composites, 1-3, June 2015, Stuttgart, Germany, 2015.
[7] M. Thomas, B. Green, E. O’Neal, V. Perry, S. Hayman, and A. Hossack, ‘Marine performance of UHPC at Treat Island’, in Proceedings of Hipermat 2012 3rd
International Symposium on UHPC and Nanotechnology for High Performance Construction Materials, 2012, pp. 365–370.
[8] B. A. Graybeal and J. Tanesi, ‘Durability of an Ultrahigh-Performance Concrete’, J.
Mater. Civ. Eng., Oct. 2007.
[9] T. Luping and L.-O. Nilsson, ‘Rapid determination of the chloride diffusivity in concrete by applying an electric field’, Mater. J., vol. 89, no. 1, pp. 49–53, 1993. [10]B. A. Graybeal, ‘Material Property Characterization of Ultra-High Performance
Concrete’, p. 186, Aug. 2006.
[11]T. M. Ahlborn, D. L. Misson, E. J. Peuse, and C. G. Gilbertson, ‘Durability and Strengh Characterization of Ultre-High Performance Concrete under Variable Curing Regimes’, presented at the Second International Symposium on Ultra High Performance Concrete Kassel, Germany March 05-07, 2008, 2008, pp. 197–204. [12]T. Teichmann and M. Schmidt, ‘Influence of the packing density of fine particles on
structure, strength and durability of UHPC’, in International symposium on ultra high
performance concrete, 2004, pp. 313–323.
[13]V. O. O. Yen Lei, K. Sittampalam, C. W. Peng, and S. Singh, ‘Design of Ultra-High Performance Concrete Jetty in Marine Environment’.
[14]B. Graybeal, J. Hartamann, and V. Perry, ‘Ultra-high performance concrete for highway bridge’, in FIB Symposium, Avignon-26-28 April, 2004.
[15]J. Resplendino, ‘Les Bétons Fibrés Ultra Performants BFUP, Perspectives offertes vis-à-vis de la pérennité et la maintenance des ouvrages’, Toulouse, CETE de Lyon, 2006.
[16]M. C. Andrade, M. Frias, and B. Aarup, ‘Durability of ultra-high strength concrete: compact reinforced composite’, in BHP96 Fourth International Symposium on
Utilization of High-Strength/High-Performance Concrete, 1996, pp. 29–31.
[17]M. D. A. Thomas and P. B. Bamforth, ‘Modelling chloride diffusion in concrete Effect of fly ash and slag’, Cem. Concr. Res., Feb. 1999.
[18]B. Graybeal, ‘Development of Non-Proprietary Ultra-High Performance Concrete for Use in the Highway Bridge Sector’, Turn.-Fairbank Highw. Res. Cent. Fed. Highw.
[19]K. Wille, A. E. Naaman, and G. J. Parra-Montesinos, ‘Ultra-High Performance Concrete with Compressive Strength Exceeding 150 MPa (22 ksi): A Simpler Way.’,
ACI Mater. J., vol. 108, no. 1, 2011.
[20]J. P. Vincler, D. Conciatori, and L. Sorelli, ‘Modifies accelerated chloride migration tests for ultra-high-performance fiber reinforced concrete: effect of the fiber kind and volume content’.
[21]J. P. Vincler, B. Majidi, and T. Sanchez, ‘Analyse of UHPFRC fibers corrision in accelerated migration test’.
[22]Histoire du béton - Naissance et développement, 1818 - 1970. CIMBéton - Centre d’information sur ciment et ses applications.
[23]M.-C. Tang, ‘High performance concrete—past, present and future’, in Proceedings
of the International Symposium on Ultra High Performance Concrete. Kassel, Germany, 2004, pp. 3–9.
[24]A. M. Neville, Properties of concrete, vol. 4. Longman London, 1995.
[25]A. Souchu, ‘Les BFUP en perspective’, Site documentaire du Lerm, 22-Jun-2010. . [26]S. H. Kosmatka, B. Kerkhoff, R. D. Hooton, and R. J. McGrath, Dosage et controle
de mélanges de béton, 8ed. - Coopoly, vol. huitième édition canadienne. Association
Canadienne du Ciment.
[27]Les bétons : formulation, fabrication et mise en oeuvre. CIMBéton - Centre d’information sur ciment et ses applications.
[28]Z. L. Wang, J. Wu, and J. G. Wang, ‘Experimental and numerical analysis on effect of fibre aspect ratio on mechanical properties of SRFC’, Constr. Build. Mater., vol. 24, no. 4, pp. 559–565, 2010.
[29]N. Randl and F. Däuber, ‘Material properties of fibre reinforced UHPC’, in 8th
RILEM international symposium on fibre reinforced concrete: challenges and opportunities. PRO, 2012, vol. 88.
[30]W.-Y. Lim and S.-G. Hong, ‘Shear tests for ultra-high performance fiber reinforced concrete (UHPFRC) beams with shear reinforcement’, Int. J. Concr. Struct. Mater., vol. 10, no. 2, pp. 177–188, 2016.
[31]‘AFGC - Bétons Fibrés à Ultra hautes Performances - Recommandations’. Association Française de Génie Civil, Jun-2013.
[32]G. Doiron, M. Eng, and P. Eng, ‘Béton fibré à ultra-hautes performances (BFUP) et les ouvrages d’art en Amérique du Nord’.
[33]‘Panneaux eklips panels’, Béton Genial. [Online]. Available: http://www.panneauxeklips.com/. [Accessed: 07-Dec-2017].
[34]‘ASTM C1017.C1017M - Chemical Admixtures for Use in Producinfg Flowing Concrete’. ASTM International, May-2015.
[35]‘Ductal’, Ductal®, 29-Jun-2016. [Online]. Available: http://www.ductal.com/fr/genie-civil. [Accessed: 07-Dec-2017].
[36]‘Bétons Génial’. [Online]. Available: http://www.betonsgenial.com/. [Accessed: 20- Nov-2018].
[37]J.-P. Charron and É. Cantin Bellemare, ‘Passerelle piétonne Isabey-Darnley – Utilisation de dalles préfabriquées en BFUP’, presented at the 24e Colloque sur la progression de la recherche québécoise sur les ouvrages d’art, Québec - Canada, 2017.
[38]F. Kind-Barkauskas, Construire en béton: conception des bâtiments en béton armé. PPUR presses polytechniques, 2006.
[39]K. Habel, ‘Structural behaviour of elements combining ultra-high performance fibre reinforced concretes (UHPFRC) and reinforced concrete’, 2004.
[40]E. Denarié, D. Jacomo, N. Fady, and D. Corvez, ‘Rejuvenation of maritime signalisation structures with UHPFRC’, in UHPFRC 2013, 2013.
[41]‘La fumée de silice : l’addition inconturnable pour des bétons durables’. infociments. [42]A. Souchu, ‘Hydratation du ciment Portland’, Site documentaire du Lerm, 25-Jun-
2009. .
[43]C. Bich, ‘Contribution à l’étude de l’activation thermique du kaolin: évolution de la structure cristallographique et activité pouzzolanique’, Villeurbanne, INSA, 2005. [44]M. Dal Ri, ‘Efeitos da adição de cal hidratada em concretos com altos teores de adição
mineral na penetração de cloretos e na solução aquosa dos poros do concreto. 2002. 111f’, Dissertação (Mestrado em Engenharia Civil)-Programa de Pós-graduação em Engenharia Civil, Universidade Federal de Santa Maria, RS. Available from: http://w3. ufsm. br/gepecon/diss/6139fe04974850321553f3ac55ebcea2. pdf>. Accessed: Apr. 15, 2017.[Links], 2002.
[45]S. Jarny, ‘Thixotropie des pâtes cimentaires’, Ecole des Ponts ParisTech, 2004. [46]T. H. Phan, ‘Comportement thixotropique des pâtes de bétons auto-plaçants’, XXIV
Èmes Rencontres Univ. Génie Civ., 2006.
[47]M. Kharun, Y. V. Nikolenko, N. A. Stashevskaya, and D. D. Koroteev, ‘Thermal Treatment of Self-Compacting Concrete in Cast-In Situ Construction’, in Key
Engineering Materials, 2017, vol. 753, pp. 315–320.
[48]M. Heikal, H. El-Didamony, and M. S. Morsy, ‘Limestone-filled pozzolanic cement’,
Cem. Concr. Res., vol. 30, no. 11, pp. 1827–1834, 2000.
[49]J. Wuest, ‘Comportement structural des bétons de fibres ultra performants en traction dans des éléments composés’, ÉCOLE POLYTECHNIQUE FÉDÉRALE DE LAUSANNE, 2007.
[50]D. Conciatori, ‘GCI-7091 - Conception avancée de structures en béton composite et structures mixtes’, Université Laval.
[51]‘Béton fibré à ultra-hautes performances - Produit et applications’, Holcim, Suisse. [52]E. Fehling, M. Schmidt, J. Walraven, T. Leutbecher, and S. Fröhlich, Ultra-high
performance concrete UHPC: Fundamentals, design, examples. John Wiley & Sons,
2014.
[53]D. Tho Pham, ‘Approche poro-mécanique au fluage non linéaire du béton : Expérimentation et modélisation’, Université Laval, 2017.
[54]M. Hubert, C. Desmettre, and J.-P. Charron, ‘Influence of fiber content and reinforcement ratio on the water permeability of reinforced concrete’, Mater. Struct., vol. 48, no. 9, pp. 2795–2807, 2015.
[55]L. Tong and O. E. Gjørv, ‘Chloride diffusivity based on migration testing’, Cem.
Concr. Res., vol. 31, no. 7, pp. 973–982, 2001.
[56]P. Spiesz and H. J. H. Brouwers, ‘Study on the chloride diffusion coefficient in concrete obtained in electrically accelerated tests’, in Durability of Reinforced
Concrete from Composition to Protection, Springer, 2015, pp. 169–178.
[57]‘NT Build 492 - Concrete, Mortar and Cement-Based Repair Materials: Chloride Migration Coefficient from Non-Steady-State Migration Experiments’, Nord. Espoo
Finl., Nov. 1999.
[58]‘ASTM C1202 - Electrical Indication of Concrete’s Ability to Resist Chloride’. ASTM International, 01-Feb-2012.
[59]D. Conciatori, É. Grégoire, É. Samson, J. Marchand, and L. Chouinard, ‘Statistical analysis of concrete transport properties’, Mater. Struct., vol. 47, no. 1–2, pp. 89– 103, Nov. 2014.
[60]‘BUILD 492（Chloride Migration Coefficient from Non–Steady-State Migration Experiments)’. [Online]. Available: http://cn.made-in- china.com/gongying/cabrconcrete-tqXxgvbYqAUa.html. [Accessed: 18-Dec-2017]. [61]‘Perma2TM Rapid Chloride Permeability’, Giatec Scientific Inc. .
[62]K. O. Ampadu, K. Torii, and M. Kawamura, ‘Beneficial effect of fly ash on chloride diffusivity of hardened cement paste’, Cem. Concr. Res., vol. 29, no. 4, pp. 585–590, 1999.
[63]V. Desjardins, ‘Connecteurs en cisaillement pour développer l’action composite dans les ponts aluminium/acier’, Laval, 2017.
[64]‘La corrosion des armatures des bétons armés et précontraints’, Nov-2008. [Online]. Available: http://www.febelcem.be/fileadmin/user_upload/dossiers-ciment- 2008/fr/T1_FR_Corrosion-armatures-beton-arme.pdf. [Accessed: 23-Jan-2018]. [65]P. G. dos S. Barros, ‘Avaliação das propriedades de durabilidade do concreto auto-
adensável obtido com resíduo de corte de mármore e granito.’, 2008.
[66]T. G. Carmona, ‘Modelos de previsão da despassivação das armaduras em estruturas de concreto sujeitas à carbonatação.’, PhD Thesis, Universidade de São Paulo, 2005. [67]‘Chapitre 2.6 - Université de Sherbrooke’. [Online]. Available: http://studylibfr.com/doc/1163071/chapitre-2.6---universit%C3%A9-de-sherbrooke. [Accessed: 13-Dec-2017].
[68]D. Conciatori, ‘Effet du microclimat sur l" initiation de la corrosion des aciers d" armature dans les ouvrages en béton armé’, Thèse de doctorat, École Polytechnique Fédérale de Lausanne, Lausanne, Switzerland, 2006.
[69]N. Randl, T. Steiner, S. Ofner, E. Baumgartner, and T. Mészöly, ‘Development of UHPC mixtures from an ecological point of view’, Constr. Build. Mater., vol. 67, pp. 373–378, 2014.
[70]‘L’avantage environnemental des systèmes de construction en bois dans le contexte des changements climatiques’, cecobois, Québec, Canada, ceco-784.
[71]‘ASTM C494.C494M - Chemical Admixtures for Concrete’. ASTM International, 15-Jun-2017.
[72]‘ASTM C1611.C1611M - Slump Flow of Self-Consolidating Concrete’. ASTM International, 01-Apr-2014.
[73]‘ASTM C172.C172M - Standard Practice for Sampling Freshly Mixed Concrete’. ASTM International, 01-Oct-2014.
[74]‘ASTM C230.C230M - Flow Table for Use in Tests of Hydraulic Cement’. ASTM International, 01-Oct-2014.
[75]‘ASTM C39.C39M - Compressive Strength of Cylindrical Concrete Specimens’. ASTM International, 01-Mar-2016.
[76]B. A. Graybeal, ‘Compression Testing of Ultra-High-Performance Concrete’, Adv.
Civ. Eng. Mater., vol. 4, no. 2, pp. 102–112, Nov. 2014.
[77]C. Oesterlee, ‘Structural response of reinforced UHPFRC and RC composite members’, Nat. Environ. Archit. Built Lab. Maint. Constr. Saf. Works, 2010.
[78]‘ASTM C1152.C1152M - Acid-Soluble Chloride in mortar and Concrete’. ASTM International, 15-Dec-2012.
[79]M.-T. Leu, R. S. Timonen, L. F. Keyser, and Y. L. Yung, ‘Heterogeneous Reactions of HNO3 (g)+ NaCl (s). fwdarw. HCl (g)+ NaNO3 (s) and N2O5 (g)+ NaCl (s). fwdarw. ClNO2 (g)+ NaNO3 (s)’, J. Phys. Chem., vol. 99, no. 35, pp. 13203–13212, 1995.
[80]B. Massicotte and G. Boucher‐Proulx, ‘Seismic retrofitting of bridge piers with UHPFRC jackets’, Des. Build. UHPFRC, pp. 531–540, 2010.
[81]S. Sritharan and G. M. Schmitz, ‘Design of tall wind turbine towers utilizing UHPC’, in Proceedings of the RILEM-fib-AFGC International Symposium On Ultra-High
Performance Reinforced Concrete, Eds: F. Toutlemoude, J. Resplendino, RILEM Publications SARL, Bagneux, France, 2013, pp. 433–442.
[82]E. Fehling, M. Schmidt, J. Walraven, T. Leutbecher, and S. Fröhlich, Eds., ‘4. Durability’, in Ultra-High Performance Concrete UHPC - Fundamentals, Design,
Examples, Wilhelm Ernst & Sohn, Verlag für Architektur und technische
Wissenschaften GmbH & Co. KG, 2014, pp. 59–64.
[83]T. Teichmann and M. Schmidt, ‘Influence of the packing density of fine particles on structure, strength and durability of UHPC’, in First international symposium on ultra
high performance concrete, Kassel, 2004, pp. 313–323.
[84]L. Sorelli, G. Constantinides, F.-J. Ulm, and F. Toutlemonde, ‘The nano-mechanical signature of ultra high performance concrete by statistical nanoindentation techniques’, Cem. Concr. Res., vol. 38, no. 12, pp. 1447–1456, 2008.
[85]F. de Larrard and T. Sedran, ‘Optimization of ultra-high-performance concrete by the use of a packing model’, Cem. Concr. Res., vol. 24, no. 6, pp. 997–1009, 1994. [86]E. Brühwiler, ‘“Structural UHPFRC” : Welcome to the post-concrete era !’, presented
at the First International Interactive Symposium on UHPC - 2016, 2016.
[87]J. P. Broomfield, Corrosion of steel in concrete: understanding, investigation and
repair. CRC Press, 2003.
[88]A. Ouglova, Y. Berthaud, F. Foct, M. François, F. Ragueneau, and I. Petre-Lazar, ‘The influence of corrosion on bond properties between concrete and reinforcement in concrete structures’, Mater. Struct., vol. 41, no. 5, pp. 969–980, 2008.
[89]K. A. T. Vu and M. G. Stewart, ‘Structural reliability of concrete bridges including improved chloride-induced corrosion models’, Struct. Saf., vol. 22, no. 4, pp. 313– 333, 2000.
[90]P. Richard and M. Cheyrezy, ‘Composition of reactive powder concretes’, Cem.
Concr. Res., vol. 25, no. 7, pp. 1501–1511, 1995.
[91]M. Thomas, B. Green, E. O’Neal, V. Perry, S. Hayman, and A. Hossack, ‘Marine performance of UHPC at Treat Island’, presented at the Proceedings of Hipermat 2012 3rd International Symposium on UHPC and Nanotechnology for High Performance Construction Materials, 2012, pp. 365–370.
[92]T. Luping and L.-O. Nilsson, ‘Rapid determination of the chloride diffusivity in concrete by applying an electric field’, Mater. J., vol. 89, no. 1, pp. 49–53, 1993. [93]V. O. O. Yen Lei, K. Sittampalam, C. W. Peng, and S. Singh, ‘Design of Ultra-High
Performance Concrete Jetty in Marine Environment’.
[94]J. Resplendino, ‘First recommendations for ultra-high-performance concretes and examples of application’, presented at the International Symposium on Ultra High Performance Concrete, 2004, pp. 79–90.
[95]M. D. Thomas and P. B. Bamforth, ‘Modelling chloride diffusion in concrete: effect