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Propriétés mécanique à haute température d’aciers ODS ferritiques à 14%Cr
H. Salmon-Legagneur, Af. Gourgues, E. Andrieu, S. Vincent, J. Garnier
To cite this version:
H. Salmon-Legagneur, Af. Gourgues, E. Andrieu, S. Vincent, J. Garnier. Propriétés mécanique à haute température d’aciers ODS ferritiques à 14%Cr. Journées annuelles de la SF2M – JA2015, Oct 2015, Paris, France. �hal-02445716�
Propriétés mécanique à haute température d’aciers ODS ferritiques
à 14%Cr
26-28 OCTOBRE2015
Journées annuelles de la SF2M – JA2015
16 JANVIER 2020 Hubert SALMON-LEGAGNEUR | JA2015 -| PAGE 1 Chimie ParisTech | Octobre 2015
Hubert SALMON-LEGAGNEUR
Anne-Françoise GOURGUES-LORENZON Eric ANDRIEU
Sébastien VINCENT Jérôme GARNIER
C ONTEXTE
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Réacteurs de IV
èmegénération
Meilleure utilisation des ressources en uranium Utilisation prolongée des aiguilles combustible Cahier des charges du gainage combustible :
• Température : ~400-650°C
• Pression interne : ~120 bar
• Irradiation : ~150 dpa
Avantages des aciers renforcés par dispersion de nano-oxydes (aciers ODS) :
Bonne résistance au fluage thermique
Bonne résistance au gonflement sous irradiation
Cœur
(aiguilles combustible) Barres de
contrôle Echangeur
de chaleur
Sodium primaire
Pompe
D’après CLEFS CEA N°55
Yvon and al., J. of Nucl. Mat., 385, 2009
A CIERS ODS FERRITIQUES À 14% MASS . C R
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Matrice ferritique
→
Bonne résistance au gonflement sous irradiation Forte densité de fins précipités→
Amélioration de la résistance mécanique à haute température14% massique en chrome
→
Bonne résistance à la corrosionComposition chimique nominale : Fe-14Cr-1W-xTi-0.3Y2O3
Elaboration : métallurgie des poudres (cobroyage, filage à chaud, recuit)
Barre Ø21 Ø30
Ti (% mass.) 0.3 0.4
Diamètre de barre (mm) 21 30
Sakasegawa and al., J. of Nucl. Mat., 384 (2), 2009
Hatzoglou and al.,
20th workshop on Fe-Cr alloys, 2012
M ICROSTRUCTURE DES ACIERS ODS À 14% MASS . C R
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Forte anisotropie
Texture cristallographique (fibre α) et texture morphologique Taille de grain multimodale
Textures cristallographique et morphologique plus marquées sur la barre Ø21
Taille de grain minimale : 200 nm Désorientation minimale entre grains : 5°
10 µm
Direction de filage
Barre Ø21
10 µm 10 µm
Direction de filage Direction de filage IPF [Z]
IPF [Z]
a
a b
Barre Ø30
Taille de grain minimale : 200 nm Désorientation minimale entre grains : 5°
a b
Z
0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5
0 2 4 6 8 10 12 14 16 18 20
Fraction surfacique
Taille de grain (grand axe) (µm)
0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5
0 2 4 6 8 10 12 14 16 18 20
Fraction surfacique
Taille de grain (grand axe) (µm)
O BJECTIFS
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Comportement en fluage des aciers ODS
Rupture abrupte (stade de fluage tertiaire court, voir inexistant)
Faible ductilité (0,1 à 1% d’allongement à rupture)
Temps à rupture fortement dépendant du sens de prélèvement
Possibles effets de l’environnement chimique sur le comportementMatthieu RATTI PhD thesis (2010) Time (h)
Elongation (%)
Courbe type de fluage Courbe de fluage – Acier ODS 18% Cr
P ROPRIÉTÉS EN FLUAGE DES ACIERS ODS P ROPAGATION DE FISSURE DANS LES ODS E NDOMMAGEMENT INTERGRANUALIRE
LOIN DES SURFACES EXTERIEURES ET OXYDATION DES SURFACES LIBRES
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P ROPRIÉTÉS EN FLUAGE DES ACIERS ODS
P ROPAGATION DE FISSURE DANS LES ODS E NDOMMAGEMENT INTERGRANUALIRE
LOIN DES SURFACES EXTERIEURES ET OXYDATION DES SURFACES LIBRES
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P ROPRIÉTÉ EN FLUAGE DES ACIERS ODS À 650°C ( BARRE Ø21) – S ENS AXIAL
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Rupture des éprouvettes sur des défauts de surface
→
Sensibilité des propriétés en fluage à lapréparation des éprouvettes (état de surface) Essais après polissage des surfaces latérales
→
Rupture dans la partie utile→
Augmentation de la durée de vieet diminution de la vitesse de fluage minimale
→
Pas de modification du comportement général(faible ductilité et stade de fluage tertiaire très court) Faciès de rupture
→
Fortement oxydés→
Fissuration macroscopiquement plate amorcée sur les surfaces latérales→
Déchirure finale ductileFaciès de rupture après fluage (330 MPa, 650°C)
1 mm
Brute d’usinage Polie
330 MPa
Eprouvettes polies rompues
350 MPa
5 mm
Eprouvettes « brutes d’usinage » rompues
5 mm
330 MPa 350 MPa
0 0.5 1 1.5 2
0 1000 2000 3000 4000
Allongement longitudinal (%)
Temps (h)
Fluage en sens axial à 650°C
Non Polie - 350MPa Non Polie - 330MPa Polie - 350MPa Polie - 330MPa
3.2%
P ROPRIÉTÉ EN FLUAGE DES ACIERS ODS À 650°C ( BARRE Ø21) – S ENS RADIAL
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Géométrie : Ø 2 mm – Lu 3 mm Comportement :
→
Rupture abrupte→
Faible ductilité Faciès de rupture :→
Faciès fortement accidenté→
Zones de fissuration à plat apparemment amorcées depuis la surface latérale de l’éprouvetteComparaison :
→
Comportement similaire aux essais en sens axial→
Faciès de rupture présentant un mécanisme de rupture apparemment similaire→
Temps à rupture des éprouvettes en sens radial inférieur de 2 ordres de grandeurGéométrie initiale
2 mm
0 0.5 1 1.5 2 2.5 3
0 100 200
Allongement (%)
Temps (h)
Fluage en sens radial à 650°C
230 MPa 270 MPa
0 0.4 0.8 1.2 1.6 2
0 2000 4000 6000 8000 10000
Allongement (%)
Temps (h)
Fluage à 270 MPa – 650°C
Sens Axial Sens Radial 2,8%
0 1 2 3
0 50
1 mm
Faciès de rupture après fluage (270 MPa, 650°C)
Direction de filage
2 mm
P ROPRIÉTÉS EN FLUAGE DES ACIERS ODS P ROPAGATION DE FISSURE DANS LES ODS E NDOMMAGEMENT INTERGRANUALIRE
LOIN DES SURFACES EXTERIEURES ET OXYDATION DES SURFACES LIBRES
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Propagation intergranulaire
(+ traversement transgranulaire des plus gros grains dans l’échantillon AR) Propagation préférentielle dans les zones à grains fins
o
Eprouvette ARo
Eprouvette RAC HEMIN DE PROPAGATION DE FISSURE À 650°C
DANS LA BARRE Ø30
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Taille de grain
Cartographie en figure de pole inverse de la pointe de fissure (EBSD)
50µm
20 µm
AR RA
50 µm Taille de grain (µm) 20 µm
10µm
Z
10 µm IPF [Z]
Z Z
P ROPRIÉTÉS EN FLUAGE DES ACIERS ODS P ROPAGATION DE FISSURE DANS LES ODS E NDOMMAGEMENT INTERGRANUALIRE
LOIN DES SURFACES EXTERIEURES ET OXYDATION DES SURFACES LIBRES
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Géométrie des éprouvettes :
Rayon 0,4 mm : favorise l’amorçage de fissure loin des surfaces latérales.
Rayon 0,8 mm : favorise la propagation stable de fissure.
Essais de traction à 650°C – vitesse de déplacement 80µm/h
Charge maximale atteinte reproductible entre éprouvettes AE et ADE (pour une direction et un rayon d’entaille identiques)
Charge maximale atteinte anisotrope (plus faible dans la direction radiale)
0 500 1000 1500 2000
0 0.1 0.2 0.3
Force (N)
Ouverture d’entaille (mm) Essai de traction - ADE 08
E PROUVETTE AXISYMETRIQUE ENTAILLÉES ( BARRE Ø21)
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Géométrie Simple entaille (AE) Double entaille (ADE)
Direction Axiale Radiale Axiale
Rayon d’entaille (mm) 0,4 0,8 0,4 0,8 0,4 0,8
Notation AE A 04 AE A 08 AE R 04 AE R 08 ADE 04 AED 08
Charge maximale (N) 1820 1690 1460 1320 1760 1650
2 mm
AE A
AE R ADE
0.0 20.0 40.0 60.0
0 0.4 0.8 1.2 1.6
Réduction d’aire(%)
Triaxialité des contraintes maximale
AE A 08
AE A 04 Eprouvette lisse
500 µm Direction de filage
F ACIÈS DE RUPTURE DES ÉPROUVETTES SIMPLE ENTAILLE
( BARRE Ø21)
16 JANVIER 2020 Hubert SALMON-LEGAGNEUR | JA2015 - Chimie ParisTech | Octobre 2015| PAGE 14 2 µm
Axial direction
1 – Proche de la surface latérale : déchirure ductile
2 – Loin de la surface latérale : endommagement intergranulaire et forte oxydation du faciès de rupture
3 – Présence d’une fissure peu profonde (interrompue) dans l’entaille
Radial direction
5 µm
AE A 04
20 µm 100 µm 500 µm
Direction de filage
AE 04AE 08
AE A 08 AE R 08
AE R 04
1 – Proche de la surface latérale : déchirure ductile
2 – Loin de la surface latérale : faciès de rupture accidenté et fortement oxydé
endommagement intergranulaire – micro-fissures
1 – Proche de la surface latérale : déchirure ductile
2 – Loin de la surface latérale : endommagement intergranulaire et forte oxydation du faciès de rupture
1 – Proche de la surface latérale : zones fortement oxydées 2 – Loin de la surface latérale : forte oxydation
et endommagement intergranulaire 3 – Sur les bords : déchirure ductile
250 µm
Direction de filage
1
250 µm Direction de filage 3 2
2 1
1
1 2
2
3 2
2 2
2
5 µm Direction de filage
2 µm 5 µm
Direction de filage
2 µm Direction de filage
O BSERVATION EN COUPE POLIE D ’ UNE ÉPROUVETTE AE A 04
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Observation de coupe polie
1
3
Surface de l’entaille : Faible propagation de fissure
(~30 µm)
Loin de la surface de l’entaille:
micro-fissure intergranulaires
endommagement fragile
250 µm Direction de filage
1
2 3
2
20 µm
20 µm
Près de la surface de l’entaille:
cavités rondes et oxydées
endommagement ductile
5 µm 250 µm
1 2
3
Orientation cristallographique (EBSD)
Endommagement intergranulaire Cavités visibles dans les zones à petits et à gros grains
Cavités majoritairement
présentes sur des joints de grains de désorientation >15°
Réactivité des surfaces libres
2 µm 500 nm
Cavités présentes loin du faciès de rupture (non connectée à l’environnement extérieur)
Forte densité de particules dans certaines de ces cavités
à confirmer par l’observation de cavités révélées sans préparation de l’échantillon par polissage
4
4
5 µm Direction de filage
T
IPF [T]
2 µm4 µm
Essai de traction à 650°C sur une ADE – vitesse de déplacement 80 µm/h
Entaille non rompue de l’éprouvette ADE rompue en traction sous azote liquide (-196°C)
Faciès de rupture en clivage non oxydé.
Présence de petites zones de dommage intergranulaire loin des surfaces latérales
Présence d’un grand nombre de particules similaires à celles observées en coupe polies sur les éprouvettes AE rompues
Z ONES ENDOMMAGÉES À HAUTE TEMPÉRATURE
SANS INTERACTION AVEC L ’ ENVIRONNEMENT EXTÉRIEUR
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200 µm 100 nm
2 mm
A
C B
B
Particules A Particules B Particules C Fins précipités sphériques
(taille ~20 nm)
Taille comparable à celles des particules Y2Ti2O7 grossière
Petites structure cristallines (taille ~100 nm – 1 µm)
Non conducteur électrique Pourrait être des oxydes
Fine pellicule sur la surface des grains (épaisseur ~20 nm)
200 nm 200 nm 200 nm
3 types de particules :
Z ONES ENDOMMAGÉES À HAUTE TEMPÉRATURE
SANS INTERACTION AVEC L ’ ENVIRONNEMENT EXTÉRIEUR
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Bilan
Les propriétés en fluage des aciers ODS sont fortement dépendantes de l’état de surface des éprouvettes testées. La forte oxydation des faciès de rupture empêche leur analyse approfondie.
Après des essais de ténacité interrompus à 650°C, les éprouvettes présentent des fissures intergranulaires qui propagent à travers les zones à plus petits grains du matériaux.
Les éprouvettes axisymétriques entaillées favorisent un endommagement intergranulaire loin des surface latérales. La sensibilité à l’état de surface et à l’environnement est donc réduite par l’utilisation de ces éprouvettes.
Les premiers essais menés sur AE08 montrent une propagation stable de fissure amorcée à cœur de l’éprouvette (loin des surfaces latérales). Des essais de traction à haute température interrompus, suivi d’une rupture finale à basse température sont donc possible mais n’ont pas encore été réalisé avec succès.
Après traction à 650°C d’une éprouvettes ADE et rupture d’une entaille, la seconde entaille a été rompue sous azote liquide. Les observations ont révélé des zones d’endommagement intergranulaire, témoins d’une forte réactivité chimique des surfaces libres.
DEN/DANS DMN SRMA Commissariat à l’énergie atomique et aux énergies alternatives
Centre de Saclay| 91191 Gif-sur-Yvette Cedex T. +33 (0)1 69 08 30 80 |F. +33 (0)1 69 08 71 67 hubert.salmon-legagneur@cea.fr
Etablissement public à caractère industriel et commercial |R.C.S Paris B 775 685 019
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Merci de votre attention
This work was supported by the joint program "CPR ODISSEE"
funded by AREVA, CEA, CNRS, EDF and Mécachrome under contract n°070551.