CONTOURNEMENT NORD D ERNEE LIAISON RD 31 RD 107

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CONTOURNEMENT NORD D’ERNEE LIAISON RD 31 – RD 107

ÉTUDE D'INCIDENCES SUR L'EAU ET LES MILIEUX AQUATIQUES

AU TITRE DES ARTICLES L.214-1 ET SUIVANTS DU CODE DE L'ENVIRONNEMENT

DOSSIER D'AUTORISATION

MÉMOIRE D’ASSAINISSEMENT

Aménagement Pierres et Eau, janvier 2016

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CONTOURNEMENT NORD D’ERNEE LIAISON RD 31 – RD 107

MEMOIRE ASSAINISSEMENT

Assainissement de la plate-forme Dimensionnement des bassins

Mai 2016

Direction des routes et des Bâtiments

Direction des Grands Projets

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AMÉNAGEMENT PIERRES & EAU - BUREAU D'ETUDES TECHNIQUES Infrastructures & Environnement 15-692-IR-REG – Mémoire d’assainissement du contournement Nord d’Ernée – Département de la Mayenne – janvier 2016

2 SOMMAIRE

1. INTRODUCTION ... 3

2. EXUTOIRES ... 3

3. SURFACES RUISSELEES ... 4

4. ASSAINISSEMENT DE LA PLATE-FORME – DEBITS RUISSELES ... 5

4.1. Capacité des ouvrages de collecte ... 5

4.2. Calcul des débits ruisselés ... 5

5. DIMENSIONNEMENT DES BASSINS ... 7

5.1. Grands principes de dimensionnement et hypothèses de calculs ... 7

5.1.1 Paramètres géométriques des bassins ...7

5.1.2 Lutte contre la pollution accidentelle ...8

5.1.3 Lutte contre la pollution chronique ...9

5.1.4 Ecrêtement des débits de pointe ...10

5.2. Résultats des calculs ... 11

5.2.1 Bassin A ...11

5.2.2 Bassin B ...12

5.2.1 Bassin C ...12

5.2.2 Bassin D ... Erreur ! Signet non défini. Liste des tableaux Tableau 1 : Surfaces ruisselées pour chaque exutoire ... 5

Tableau 2 : Exemples de capacité d’ouvrages d’assainissement ... 5

Tableau 3 : Paramètres géométriques des bassins ... 7

Tableau 4 : Hypothèses retenues pour la pollution accidentelle par temps de pluie ... 8

Tableau 5 : Hypothèses pour la propagation du panache de pollution ... 8

Tableau 6 : Hypothèses pour le traitement de la pollution chronique ... 9

Tableau 7 : Dimensionnement des débits de fuites des bassins ... 10

Tableau 8 : Hypothèses pour l’écrêtement des débits de pointe ... 10

Tableau 9 : Principaux résultats du dimensionnement des bassins ... 11

Tableau 10 : Synthèse Bassin A ... 11

Tableau 11 : Synthèse Bassin B ... 12

Tableau 12 : Synthèse Bassin C ... 12

Tableau 13 : Synthèse Bassin D ... Erreur ! Signet non défini. Liste des illustrations Figure 1 : Profil en travers type DEBLAIS contournement avec voie Cycle/piéton ... 4

Figure 2 : Profil en travers type RASANT contournement avec voie Cycle/piéton ... 4

Figure 3 : Profil en travers type REMBLAI ... 4

Figure 4 : Profil en travers type RD 31 ... 4

Figure 4 : Plan général du projet ... 6

Figure 5 : Illustration pour le calcul de la capacité d’un bassin de rétention ... 10

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1. INTRODUCTION

L’étude d’assainissement de la plate-forme du contournement Nord d’Ernée est réalisée en conformité avec les guides techniques du SETRA :

Guide technique – Assainissement routier – Octobre 2006 (GTAR) à Calcul du débit de pointe décennal généré par la plate-forme

Guide technique – Pollution d’origine routière – Août 2007 (GTPOR) à Dimensionnement des bassins

Dans un premier temps, il a été nécessaire d’inventorier les surfaces ruisselées et de leur affecter un coefficient de ruissellement.

Il en a été déduit les débits générés par la plate-forme. Ceux-ci permettent notamment de vérifier la capacité des dispositifs de collecte et d’estimer les débits entrants dans les bassins.

Les bassins ont ensuite été dimensionnés pour répondre aux critères suivants : - écrêtement des débits de pointe (bassin d’orage),

- confinement d’une pollution accidentelle :

- temps de transfert du panache de pollution (fonction du volume mort et du débit de fuite),

- piégeage d’une pollution par temps de pluie,

- abattement de la pollution chronique (fonction du débit d’entrée, du débit de fuite et de la surface en plan au niveau du volume mort).

-

2. EXUTOIRES

2 exutoires principaux ont été identifiés : - Au Nord, dans l’Ernée (2 rejets),

- Au centre le ruisseau de la Riautière (1 rejet)

Au Nord et à l’est du projet, il a été considéré que les écoulements n’étaient pas modifiés de manière significative.

Un bassin enherbé de faible profondeur pourra néanmoins être réalisé à l’extrémité Est du contournement afin de contenir les pollutions accidentelles et réguler les débits de pointes.

La Figure 3 ci-après situe les différents exutoires.

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4 3. SURFACES RUISSELEES

Les surfaces ruisselées ont été inventoriées. Des coefficients leur ont été affectés selon ceux présentés p75 du GTAR. Les profils types ci-dessous ont été retenus.

Figure 2 : Profil en travers type RASANT contournement avec voie Cycle/piéton

Figure 3 : Profil en travers type REMBLAI Contournement avec voie Cycle/piéton

Figure 4 : Profil en travers type RD 31 2 voies montantes

Figure 1 : Profil en travers type DEBLAIS

contournement avec voie Cycle/piéton

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Le tableau ci-dessous récapitule les surfaces ruisselées pour chaque exutoire (voir tableaux plus détaillés en Annexe 1). Ces surfaces ont été estimées sur la base de l’avant-projet d’octobre 2015.

Bassin Surfaces totales Ca Surfaces pondérées

Bassin A 44132 m² 0,69 30542 m²

Bassin B 40139 m² 0,55 22265 m²

Bassin C 28527 m² 0,62 17781 m²

Total 112798 m² 0,63 70588 m²

Tableau 1 : Surfaces ruisselées pour chaque exutoire

4. ASSAINISSEMENT DE LA PLATE-FORME – DEBITS RUISSELES

Le calcul des débits ruisselés permet notamment de vérifier la capacité des dispositifs de collecte et d’estimer les débits entrants dans les bassins.

4.1. Capacité des ouvrages de collecte

La capacité de ces ouvrages est donnée par la formule de Strickler qui fait intervenir le coefficient de rugosité K et la pente de l’écoulement.

Le tableau ci-dessous donne à titre d’exemple la capacité d’ouvrages enherbés ou bétonnés pour différentes pentes.

Rugosité K Pente Débit capable Fossé bétonné

70 5,0 mm/m 1011 L/s

70 10,0 mm/m 1430 L/s 70 20,0 mm/m 2023 L/s

Fossé enherbé

25 5,0 mm/m 361 L/s

25 10,0 mm/m 511 L/s 25 20,0 mm/m 722 L/s

Cunette enherbée

25 5,0 mm/m 80 L/s

25 10,0 mm/m 113 L/s 25 20,0 mm/m 160 L/s Tableau 2 : Exemples de capacité d’ouvrages d’assainissement

4.2. Calcul des débits ruisselés

Le calcul des débits ruisselés a été mené suivant la méthode détaillée p74 du GTAR.

Les réseaux sont calculés pour une période de retour T=10 ans.

Nous avons retenu les ouvrages suivants :

- en déblai, cunette enherbée de 2.00m de largeur et 0.50m de profondeur, - en remblai, des fossés de 1.50 m de largeur et 0.50m de profondeur.

- A l’approche du captage AEP d’Ernée, des fossés béton de 1.50m de largeur et 0.50m de profondeur,

Les feuilles de calcul sont présentées en Annexe 2.

La Figure 3 ci-contre synthétise les principaux résultats du calcul et indique les ouvrages retenus.

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6 Figure 5 : Plan général du projet

Figure 4 : Plan général du projet

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5. DIMENSIONNEMENT DES BASSINS

Le dimensionnement des bassins a été réalisé suivant les préconisations du GTPOR et pour répondre aux objectifs suivants :

- écrêtement des débits de pointe,

- confinement d’une pollution accidentelle :

- temps de transfert du panache de pollution,

- piégeage d’une pollution par temps de pluie, - abattement de la pollution chronique.

Les principales caractéristiques des bassins routiers sont détaillées p28-29 de ce guide.

Les bassins sont dotés d’un volume mort d’une hauteur de 0.40 à 0.60m sous l’orifice de fuite.

Ce volume :

- confère au bassin de l’inertie qui diminue la vitesse de propagation d’un polluant,

- maintient en eau la cloison siphoïde qui empêchera l’évacuation d’un polluant non miscible et moins dense que l’eau,

- favorise le développement de la végétation qui accroît l’inertie de l’ouvrage, - favorise l’abattement des pollutions chroniques liées aux matières en suspension,

- permet la dilution de la pollution saisonnière (sels de déverglaçage).

Les calculs ont été menés suivant l’exemple donné p69 du GTPOR.

5.1. Grands principes de dimensionnement et hypothèses de calculs

5.1.1 Paramètres géométriques des bassins

Les paramètres ci-dessous permettent de définir la géométrie du bassin.

Hauteur volume mort h

m

entre 0,40 et 0,60 m

Pente berges m Suivant étude géotechnique (par défaut : 3)

Hauteur de marnage h

_u

< 1,50 m

Rapport L/l x environ 6

Largeur du bassin au miroir du volume mort l A définir Longueur du bassin au miroir du volume mort L = x x l

Volume utile V

u

= f (l)

Volume mort V

m

= x x l² x 0.6

Surface bassin au niveau orifice S

b

= x x l²

Diamètre de l'orifice de fuite du bassin Ф A définir

> 50 mm Tableau 3 : Paramètres géométriques des bassins

Le diamètre de fuite de l’orifice conditionne le débit de fuite du bassin.

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5.1.2 Lutte contre la pollution accidentelle Stockage d’une pollution accidentelle par temps de pluie

On considère ici que l’orifice de fuite du bassin a été fermé à l’annonce de la pollution. Le bassin doit pouvoir contenir un volume utile V u défini comme la somme :

- du volume d’eau généré par une pluie d’occurrence et de durée à définir, - du volume de la pollution accidentelle.

On retient dans notre cas une pluie de période de retour 2 ans et de durée 2h et un volume de pollution accidentelle de 50 m3.

Le volume d’eau généré par la pluie de période de retour 2 ans et de durée 2h est estimé à l’aide des coefficients de Montana de la station d’Arnage (Annexe 3).

Période de retour / Pollution accidentelle T 2 ans Durée de la pluie à prendre en compte t 2 h

Volume pollution accidentelle V

PA

50 m

³

Montana a 2 ans a 426

Montana b 2 ans b 0,78

Tableau 4 : Hypothèses retenues pour la pollution accidentelle par temps de pluie

Propagation du panache de pollution dans le bassin

Pour éviter la propagation d’un polluant miscible dans le milieu naturel, le temps de propagation du panache de pollution dans le bassin devra être inférieur au temps d’intervention nécessaire à la fermeture du bassin. Ce temps d’intervention est pris égal à 1h.

Le temps de propagation du panache de pollution est : - proportionnel au volume mort V m ,

- inversement proportionnel au débit de fuite Q f du bassin.

Le volume mort dépend de la géométrie retenue pour le bassin.

Le débit de fuite Q f dépend du dimensionnement de l’orifice de sortie. Il doit être inférieur aux 3 L/s/ha.

Mais suffisamment important pour que le bassin ne sature lors d’évènements pluvieux importants (voir ci-dessous).

On pourra donc faire varier les 2 paramètres V m et Q f pour atteindre le temps d’intervention de 1h.

Temps d'intervention objectif T

_p

1 h

Tableau 5 : Hypothèses pour la propagation du panache de pollution

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5.1.3 Lutte contre la pollution chronique

Surface du bassin

La pollution chronique est liée essentiellement au trafic (gaz d’échappement, fuites de fluides, usures de divers éléments) mais également à l’infrastructure routière (usure de la chaussée, corrosion des équipements de sécurité et de signalisation…).

…

Dans les eaux de ruissellement routières, la majorité de la pollution émise se fixe sur les matières en suspension (MES) qui proviennent essentiellement de l’usure des pneumatiques, de la corrosion des véhicules et de l’usure des chaussées.

¹

Les bassins routiers avec volume mort permettent de lutter contre la pollution chronique dans le sens où les MES seront décantées si leur vitesse de chute est supérieure ou égale à la vitesse de sédimentation dans le bassin V s .

Le tableau n°10 p41 du GTPOR donne les taux d’abattement des ouvrages de traitement pour différents polluants.

Le taux d’abattement d’un bassin routier avec volume mort est inversement proportionnel à la vitesse de sédimentation.

Dans le cas de notre projet, l’objectif de qualité de l’Anille à Saint-Calais est "bon état" chimique pour 2015 et "bon potentiel" écologique pour 2027. Il est ainsi décidé de retenir une vitesse de sédimentation de 1m/h qui permet d’obtenir un taux d’abattement des MES de 85%.

La vitesse de sédimentation dépend : - de la surface du bassin, - du débit de pointe en entrée, - du débit de fuite.

Le débit de pointe en entrée du bassin est pris pour une période de retour T=2 ans, correspondant à une exigence élevée.

Le débit de pointe pour T=2 an s’obtient à partir du débit de pointe pour T=10 ans (déjà calculé au §3 pour l’assainissement de la plate-forme) par la formule suivante :

10

1

0 . 6 Q

Q = ´

Le calcul consiste à vérifier que la surface de bassin est suffisante pour obtenir la vitesse de sédimentation V s =1m/h souhaitée.

On vérifie également que la vitesse horizontale des écoulements est inférieure à 0.15m/s (condition imposée pour l’application du tableau n°10 p41).

Période de retour / Pluie à traiter T 2 ans

Débit de pointe décennal entrée du bassin Q

10

Suivant bassin Débit de pointe annuel entrée du bassin Q

₂

Suivant bassin Vitesse horizontale des écoulements V

H

0,15 m/s Vitesse de sédimentation du bassin - Objectif V

s

1,0 m/h Tableau 6 : Hypothèses pour le traitement de la pollution chronique

1

GTPOR p18

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5.1.4 Ecrêtement des débits de pointe Le bassin doit pouvoir stocker le solde :

- du volume d’eau généré par une pluie de période de retour définie (usuellement T=10ans), - et du volume évacué par le bassin (fonction du débit de fuite).

0 m3 200 m3 400 m3 600 m3 800 m3 1000 m3 1200 m3

0 min 60 min 120 min 180 min Temps écoulé

V ol um e s Vrecueilli

Vfuite

Vbassin = Vr - Vf

Figure 6 : Illustration pour le calcul de la capacité d’un bassin de rétention

Le volume généré par la pluie de période de retour 10 ans est calculé à l’aide des coefficients de Montana de la station météo du Mans. Le volume de fuite est le produit du débit de fuite et du temps écoulé.

Les débits de fuites des bassins sont calculés en fonction de la préconisation du SDAGE Loire Bretagne qui est de 3 l/s/ha pour la période 2016-2021. Les débits et le dimensionnement des orifices de régulation en fonction de la hauteur de charge sont présentés dans le tableau suivant :

Bassin Surfaces Débit Marnage Diamètre

totales de fuite maximum orifice

Bassin A 44132 m² 13,24 L/s 1,0 m 97 mm

Bassin B 40139 m² 12,04 L/s 1,0 m 89 mm

Bassin C 28527 m² 8,56 L/s 1,0 m 75 mm

Total 112798 m² 33,84 L/s

Tableau 7 : Dimensionnement des débits de fuites des bassins

Afin de prendre en compte le fait que le débit de fuite est plus faible lors du remplissage du bassin, il est fait application d’un coefficient multiplicateur Ω comme indiqué p75 du GTPOR.

Période de retour / Fonction écrêtement 10 ans

Montana a 10 ans a 578

Montana b 10 ans b 0,782

Coefficient majorateur du remplissage du bassin Ω 1,12 Coefficient caractéristique du dispositif de sortie α 0,5

Tableau 8 : Hypothèses pour l’écrêtement des débits de pointe

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5.2. Résultats des calculs

Les notes de calcul sont données en Annexe 1.

Bassin A Bassin B Bassin C

Volume utile V

u

1000 m³ 700 m

³

600 m

³

Largeur du bassin au miroir du volume mort l 16,2 m 12,0 m 12,4 m Longueur du bassin au miroir du volume mort L 76,00 m 58,2 m 48,15 m

Volume mort V

m

7380 m3 419 m

³

658 m

³

Tableau 9 : Principaux résultats du dimensionnement des bassins

Une analyse est proposée ci-dessous pour chaque bassin.

5.2.1 Bassin A

SYNTHESE - REALISATION DES OBJECTIFS

Pollution accidentelle de 50 m3 OUI Volume calculé Volume du bassin

672 m3 1000 m3

Propagation d'une pollution

miscible OUI Temps d'intervention calculé Temps d'intervention objectif

11,40 h 1,00 h

Pollution chronique

OUI Surface nécessaire au traitement Surface du bassin

371,8 m² 1229,7 m²

OUI Vitesse sédimentation calculée Vitesse sédimentation objectif

0,03 m/h 1,0 m/h

Vitesse horizontale dans

l'ouvrage OUI Vitesse calculée Vitesse max

0,001 m/s 0,15 m/s

Bassin de retenue OUI Volume calculé Volume bassin

919 m3 1000 m3

Diamètre orifice de fuite OUI Diamètre calculé Diamètre minimal

97 mm 50 mm

Débit de fuite bassin OUI Débit de fuite calculé Débit de fuite objectif

13,21 L/s 13,24 L/s

Tableau 10 : Synthèse Bassin A

Ce bassin répond à l’ensemble des objectifs de dimensionnement.

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5.2.2 Bassin B

SYNTHESE - REALISATION DES OBJECTIFS Pollution accidentelle de

50 m3 OUI Volume calculé Volume du bassin

503 m3 700 m3

Propagation d'une pollution

miscible OUI Temps d'intervention calculé Temps d'intervention objectif

7,09 h 1,00 h

Pollution chronique

OUI Surface nécessaire au traitement Surface du bassin

248,6 m² 698,8 m²

OUI Vitesse sédimentation calculée Vitesse sédimentation objectif

0,04 m/h 1,0 m/h

Vitesse horizontale dans

l'ouvrage OUI Vitesse calculée Vitesse max

0,001 m/s 0,15 m/s

Bassin de retenue OUI Volume calculé Volume bassin

636 m3 700 m3

Diamètre orifice de fuite OUI Diamètre calculé Diamètre minimal

89 mm 50 mm

Débit de fuite bassin OUI Débit de fuite calculé Débit de fuite objectif

11,98 L/s 12,04 L/s

Tableau 11 : Synthèse Bassin B

Ce bassin répond à l’ensemble des objectifs de dimensionnement.

5.2.1 Bassin C

SYNTHESE - REALISATION DES OBJECTIFS Pollution accidentelle de

50 m3 ^OUI

Volume calculé Volume du bassin

412 m3 600 m3

Propagation d'une

pollution miscible ^OUI

Temps d'intervention calculé Temps d'intervention objectif

8,47 h 1,00 h

Pollution chronique

OUI Surface nécessaire au traitement Surface du bassin

208,6 m² 597,0 m²

OUI Vitesse sédimentation calculée Vitesse sédimentation objectif

0,04 m/h 1,0 m/h

Vitesse horizontale dans

l'ouvrage ^OUI

Vitesse calculée Vitesse max

0,001 m/s 0,15 m/s

Bassin de retenue OUI Volume calculé Volume bassin

522 m3 600 m3

Diamètre orifice de fuite OUI Diamètre calculé Diamètre minimal

75 mm 50 mm

Débit de fuite bassin OUI Débit de fuite calculé Débit de fuite objectif

8,52 L/s 8,56 L/s

Tableau 12 : Synthèse Bassin C

Ce bassin répond à l’ensemble des objectifs de dimensionnement.

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Annexe 1 – Feuilles de calcul des bassins (4 pages)

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A / Objectifs du dimensionnement des ouvrages hydrauliques

Les ouvrages hydrauliques ont été dimensionnés pour répondre aux objectifs suivants :

► écrêtement des débits de pointe de retour 10 ans (bassin d’orage),

► confinement des pollutions accidentelles :

→ temps de transfert du panache de pollution (fonction du volume mort et du débit de fuite),

→ piégeage d’une pollution par temps de pluie,

► abattement de la pollution chronique :

→ Vitesse de sédimentation du bassin ≤ 1 m / h

→ Vitesse horizontale des écoulements < 0,15 m/s

B / Caractéristiques du bassin versant

Longueur du tronçon 1174,00 m Hauteur volume mort hm 0,60 m

Altitude maximum 165,49 m Pente berges m 3/1

Altitude minimum 120,73 m Hauteur de marnage hu 0,70 m

Pente moyenne 0,038 m/m Rapport L/l (idéal : 6) x 4,70

Largeur du bassin au miroir du volume mort l 16,2 m

Longueur du bassin au miroir du volume mort L 76,00 m

Surfaces revêtues (chaussée) 1 18531 m² Volume utile Vu 1000 m3

Accotement enherbée 0,5 6508 m² Volume mort Vm 738 m3

Fossé béton 1 2390 m² Surface bassin au niveau orifice Sb 1230 m²

Fossé enherbé 0,7 1875 m² Débit de fuite bassin - Objectif Sdage (3 l/s/ha)

Bassin de rétention 0,7 2360 m²

Surfaces enherbées connexes 0,3 10218 m² Débit de fuite bassin - Objectif Sdage (3 l/s/ha) Q_f 13,24 L/s

Surfaces BV naturel 0,15 2250 m² Diamètre de l'orifice de fuite du bassin Ф 97 mm

Surfaces totales S_t 44132 m² Section de l'orifice de fuite du bassin S 0,0074 m²

Surface impluvium (= surface pondérée) Sa 30542 m² Hauteur de charge - à hauteur utile H 0,652 m

Coefficient d'apport moyen Ca 0,69 Débit de fuite bassin - à hauteur utile Qf 13,21 L/s

Hauteur de charge - à mi-hauteur utile Hmi-hauteur 0,302 m Débit de fuite bassin - à mi-hauteur utile Qf,mi-hauteur 8,99 L/s

C / Traitement et régulation des eaux pluviales

Durée de la pluie à prendre en compte t 2 h Temps d'intervention objectif TP 1,00 h

Volume pollution accidentelle VPA 50 m3 Temps d'intervention calculé TP,calcul 11,40 h

Montana a 2 ans a 426

Montana b 2 ans b 0,78

Volume utile pollution accidentelle V_u 672 m3 Période de retour / Pluie à traiter T 2 ans

Temps de concentration Tc 6,68 mn

Montana a 10 ans (6min < t < 30min) a 257

Période de retour / Fonction écrêtement 10 ans Montana b 10 ans (6min < t < 30min) b 0,505

Montana a 10 ans (30min < t < 24h) a 703 Intensité moyenne I(t) 98 mm/h

Montana b 10 ans (30min < t < 24h) b 0,808 Débit de pointe décennal entrée du bassin Q10 0,84 m3/s

Débit de fuite spécifique du bassin Qs 1,56 mm/h Débit de pointe annuel entrée du bassin Q1 0,502 m3/s

Volume de rétention du bassin V_r 835 m3 Vitesse horizontale des écoulements - Objectif V_H 0,15 m/s

Coefficient caractéristique dispositif de sortie α 0,50 Vitesse de sédimentation - Objectif Vs 1,0 m/h

Coefficient majorateur remplissage du bassin Ω 1,10 Surface nécessaire au traitement Sb 372 m²

Volume de rétention du bassin corrigé V_c 919 m3 Vitesse de sédimentation du bassin - Calculée Vs,calcul 0,03 m/h Vitesse horizontale des écoulements - Calculée VH,calcul 0,001 m/s

D/ Synthèse de réalisation des objectifs

Volume calculé 672 m3 Temps d'intervention calculé

11,40 h

Surface nécessaire au traitement 371,8 m² Vitesse sédimentation calculée

0,03 m/h Vitesse calculée

0,001 m/s Volume calculé

919 m3 Diamètre calculé

97 mm Débit de fuite calculé

13,21 L/s En bleu : variables de dimensionnement propres au bassin versant En vert : les résultats des calculs

Note de dimensionnement - Bassin A

1000 m3 Diamètre minimal Données relatives au tronçon

1000 m3

OUI OUI

OUI Débit de fuite objectif

Débit de fuite bassin

1,00 h Surface du bassin

50 mm 13,24 L/s OUI

Vitesse sédimentation objectif

0,15 m/s

Diamètre orifice de fuite

Volume bassin

SYNTHESE - REALISATION DES OBJECTIFS

OUI Bassin de retenue

Vitesse max OUI

1229,7 m²

Vitesse horizontale dans l'ouvrage

Géométrie du bassin

Volume du bassin Pollution accidentelle de 50 m3

OUI

1,0 m/h OUI

Pollution chronique

Bassin de retenue Données relatives à l'impluvium

Pollution accidentelle - Propagation du panache

Propagation d'une pollution miscible

Orifice de fuite

Temps d'intervention objectif Pollution accidentelle (50 m3 par temps de pluie)

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A / Objectifs du dimensionnement des ouvrages hydrauliques

B / Caractéristiques du bassin versant

Longueur de chaque côté du point bas 84,47 m 765,53 m Pente berges m 3/1

Altitude maximum 120,72 m 127,54 m Hauteur de marnage hu 0,80 m

Altitude minimum 120,35 m 120,35 m Rapport L/l (idéal : 6) x 4,85

Pente moyenne 0,004 m/m 0,009 m/m Largeur du bassin au miroir du volume mort l 12,0 m

Volume utile Vu 700 m3

Volume mort Vm 419 m3

Surfaces revêtues (chaussée) 1 10252 m² Surface bassin au niveau orifice Sb 699 m²

Accotement enherbée 0,5 3417 m² Débit de fuite bassin - Objectif Sdage (3 l/s/ha)

Trottoirs 1 984 m²

Piste cyclable 1 678 m² Débit de fuite bassin - Objectif Sdage (3 l/s/ha) Q_f 12,04 L/s

Fossé enherbé 0,7 3862 m² Diamètre de l'orifice de fuite du bassin Ф 89 mm

Bassin de rétention 0,7 1066 m² Section de l'orifice de fuite du bassin S 0,0062 m²

Surfaces enherbées connexes 0,3 14737 m² Hauteur de charge - à hauteur utile H 0,756 m

Surfaces BV naturel 0,15 5143 m² Débit de fuite bassin - à hauteur utile Qf 11,98 L/s

Surfaces totales S_t 40139 m² Hauteur de charge - à mi-hauteur utile Hmi-hauteur 0,356 m

Surface impluvium (= surface pondérée) Sa 22265 m² Débit de fuite bassin - à mi-hauteur utile Qf,mi-hauteur 8,22 L/s

Coefficient d'apport moyen C_a 0,55

C / Traitement et régulation des eaux pluviales

Volume utile pollution accidentelle Vu 503 m3 Période de retour / Pluie à traiter T 2 ans

Montana b 10 ans (30min < t < 24h) b 0,808 Débit de pointe décennal entrée du bassin Q₁₀ 0,50 m3/s

Volume de rétention du bassin Vr 578 m3 Vitesse horizontale des écoulements - Objectif VH 0,15 m/s

Volume de rétention du bassin corrigé V_r,c 636 m3 Vitesse de sédimentation du bassin - Calculée Vs,calcul 0,04 m/h Vitesse horizontale des écoulements - Calculée VH,calcul 0,001 m/s

D/ Synthèse de réalisation des objectifs

7,09 h

Diamètre orifice de fuite OUI Diamètre minimal

50 mm

Débit de fuite bassin OUI Débit de fuite objectif

12,04 L/s 1,0 m/h

Vitesse horizontale dans l'ouvrage OUI Vitesse max

0,15 m/s

Bassin de retenue OUI Volume bassin

700 m3

Propagation d'une pollution miscible OUI Temps d'intervention objectif

1,00 h

OUI Surface du bassin

698,8 m²

OUI Vitesse sédimentation objectif

Bassin de retenue

SYNTHESE - REALISATION DES OBJECTIFS

Pollution accidentelle de 50 m3 OUI Volume du bassin

700 m3

Note de dimensionnement - Bassin B

Données relatives au tronçon Géométrie du bassin

Données relatives à l'impluvium

Pollution accidentelle (50 m3 par temps de pluie) Pollution accidentelle - Propagation du panache

(17)

A / Objectifs du dimensionnement des ouvrages hydrauliques

B / Caractéristiques du bassin versant

Pente berges m 3/1

Altitude maximum 152,55 m Hauteur de marnage hu 0,80 m

Altitude minimum 127,54 m Rapport L/l (idéal : 6) x 3,88

Pente moyenne 0,023 m/m Largeur du bassin au miroir du volume mort l 12,4 m

Volume utile Vu 600 m3

28527 Volume mort Vm 358 m3

Surfaces revêtues (chaussée) 1 8133 m² Surface bassin au niveau orifice Sb 597 m²

Accotement enherbée 0,5 4896 m² Débit de fuite bassin - Objectif Sdage (3 l/s/ha)

Piste cyclable 1 993 m²

Fossé enherbé 0,7 3706 m² Débit de fuite bassin - Objectif Sdage (3 l/s/ha) Q_f 8,56 L/s

Bassin de rétention 0,7 933 m² Diamètre de l'orifice de fuite du bassin Ф 75 mm

Surfaces enherbées connexes 0,3 9866 m² Section de l'orifice de fuite du bassin S 0,0044 m²

Surfaces BV naturel 0,15 0 m² Hauteur de charge - à hauteur utile H 0,763 m

Surfaces totales S_t 28527 m² Débit de fuite bassin - à hauteur utile Qf 8,52 L/s

Surface impluvium (= surface pondérée) Sa 17781 m² Hauteur de charge - à mi-hauteur utile Hmi-hauteur 0,363 m

Coefficient d'apport moyen Ca 0,62 Débit de fuite bassin - à mi-hauteur utile Qf,mi-hauteur 5,88 L/s

C / Traitement et régulation des eaux pluviales

Volume utile pollution accidentelle Vu 412 m3 Période de retour / Pluie à traiter T 2 ans

Montana b 10 ans (30min < t < 24h) b 0,808 Débit de pointe décennal entrée du bassin Q₁₀ 0,45 m3/s

Volume de rétention du bassin Vr 474 m3 Vitesse horizontale des écoulements - Objectif VH 0,15 m/s

Volume de rétention du bassin corrigé V_c 522 m3 Vitesse de sédimentation du bassin - Calculée Vs,calcul 0,04 m/h Vitesse horizontale des écoulements - Calculée VH,calcul 0,001 m/s

D/ Synthèse de réalisation des objectifs

8,47 h

Diamètre orifice de fuite OUI Diamètre minimal

50 mm

Débit de fuite bassin OUI Débit de fuite objectif

8,56 L/s 1,0 m/h

Vitesse horizontale dans l'ouvrage OUI Vitesse max

0,15 m/s

Bassin de retenue OUI Volume bassin

600 m3

Propagation d'une pollution miscible OUI Temps d'intervention objectif

1,00 h

OUI Surface du bassin

597,0 m²

OUI Vitesse sédimentation objectif

Bassin de retenue

SYNTHESE - REALISATION DES OBJECTIFS

Pollution accidentelle de 50 m3 OUI Volume du bassin

600 m3

Note de dimensionnement - Bassin C

Données relatives au tronçon Géométrie du bassin

Données relatives à l'impluvium

Pollution accidentelle (50 m3 par temps de pluie) Pollution accidentelle - Propagation du panache

(18)

Annexe 2 – Feuilles de calcul des ouvrages de collectes (19 pages)

(19)

A / Objectifs du dimensionnement des ouvrages hydrauliques

Les ouvrages hydrauliques ont été dimensionnés pour répondre aux objectifs suivants :

►Evacuation des débits de pointe de retour 10 ans

►Débit de pointe Q10 atteint à 50 % de la hauteur maximum dans les ouvrages

B / Caractéristiques du tronçon

Longueur du tronçon 100 m

Point Haut 167,00 m

Point Bas 165,83 m

Pente du PL 0,012 m/m

Description de la PF

Chaussée 1 2,50 m 250 m² 250 m²

Accotement revêtu 1 0 m² 0 m²

Accotement enherbé 0,7 0 m² 0 m²

Ouvrage engazonné 0,7 1,50 m 150 m² 105 m²

Accotement engazonné ext./ Talus 0,3 2,00 m 200 m² 60 m²

Bassin amont 0,15 0 m² 0 m²

Coefficient de ruisselement de la PF 0,69

Surfaces totales 600 m²

Surfaces pondérées 415 m²

C / Caractéristiques de l'ouvrage de collecte

Type Fossé

Largeur du fond l 0,50 m

Pente m 0,5

Profondeur H 1,00 m

Hauteur à mi-charge (50%) h 0,50 m

Ouverture 1,00 m

Pm 1,62 m

Sm 0,38 m²

Rh 0,23 m

Strickler K 25

Qc 383 L/s

D / Estimation du débit de pointe décennal

Calcul de tc

Temps de concentration t

_c

4,92 mn

Vitesse à section pleine V 1,020 m/s

Montana a 10 ans a 257

Montana b 10 ans b 0,505

i10 114,92 mm/h

Débit à évacuer Qev 13 L/s Ouvrage convient

Description du collecteur

Données relatives au tronçon

Estimation Q10

Note de dimensionnement - Fossé FH3

(20)

A / Objectifs du dimensionnement des ouvrages hydrauliques

Les ouvrages hydrauliques ont été dimensionnés pour répondre aux objectifs suivants :

►Evacuation des débits de pointe de retour 10 ans

►Débit de pointe Q10 atteint à 50 % de la hauteur maximum dans les ouvrages

B / Caractéristiques du tronçon

Longueur du tronçon 83 m

Point Haut 167,00 m

Point Bas 166,00 m

Pente du PL 0,012 m/m

Description de la PF

Chaussée 1 2,50 m 208 m² 208 m²

Accotement revêtu 1 0 m² 0 m²

Accotement enherbé 0,7 0 m² 0 m²

Ouvrage engazonné 0,7 1,50 m 125 m² 87 m²

Accotement engazonné ext./ Talus 0,3 2,00 m 166 m² 50 m²

Bassin amont 0,15 0 m² 0 m²

Coefficient de ruisselement de la PF 0,69

Surfaces totales 498 m²

Surfaces pondérées 344 m²

C / Caractéristiques de l'ouvrage de collecte

Type Fossé

Largeur du fond l 0,50 m

Pente m 0,5

Profondeur H 1,00 m

Hauteur à mi-charge (50%) h 0,50 m

Ouverture 1,00 m

Pm 1,62 m

Sm 0,38 m²

Rh 0,23 m

Strickler K 25

Qc 388 L/s

D / Estimation du débit de pointe décennal

Calcul de tc

Temps de concentration t

_c

4,57 mn

Vitesse à section pleine V 1,035 m/s

Montana a 10 ans a 257

Montana b 10 ans b 0,505

i10 119,29 mm/h

Débit à évacuer Qev 11 L/s Ouvrage convient

Données relatives au tronçon

Description du collecteur

Estimation Q10

Note de dimensionnement - Fossé FH4

(21)

A / Objectifs du dimensionnement des ouvrages hydrauliques

Les ouvrages hydrauliques ont été dimensionnés pour répondre aux objectifs suivants :

►Evacuation des débits de pointe de retour 10 ans

►Débit de pointe Q10 atteint à 50 % de la hauteur maximum dans les ouvrages

B / Caractéristiques du tronçon

Longueur du tronçon 600 m

Point Haut 165,50 m

Point Bas 136,00 m

Pente du PL 0,049 m/m

Description de la PF

Chaussée 1 7,00 m 4200 m² 4200 m²

Accotement revêtu 1 0 m² 0 m²

Accotement enherbé 0,7 0 m² 0 m²

Ouvrage engazonné 0,7 2,00 m 1200 m² 840 m²

Accotement engazonné ext./ Talus 0,3 1,50 m 900 m² 270 m²

Bassin amont 0,15 2250 m² 338 m²

Coefficient de ruisselement de la PF 0,66

Surfaces totales 8550 m²

Surfaces pondérées 5648 m²

C / Caractéristiques de l'ouvrage de collecte

Type Fossé

Largeur du fond l 0,50 m

Pente m 1,0

Profondeur H 0,50 m

Hauteur à mi-charge (50%) h 0,25 m

Ouverture 1,00 m

Pm 1,21 m

Sm 0,19 m²

Rh 0,16 m

Strickler K 25

Qc 300 L/s

D / Estimation du débit de pointe décennal

Calcul de tc

Temps de concentration t

_c

10,34 mn

Vitesse à section pleine V 1,602 m/s

Montana a 10 ans a 257

Montana b 10 ans b 0,505

i10 78,98 mm/h

Débit à évacuer Qev 124 L/s Ouvrage convient

Données relatives au tronçon

Description du collecteur

Estimation Q10

Note de dimensionnement - Fossé FH6

(22)

A / Objectifs du dimensionnement des ouvrages hydrauliques

Les ouvrages hydrauliques ont été dimensionnés pour répondre aux objectifs suivants :

►Evacuation des débits de pointe de retour 10 ans

►Débit de pointe Q10 atteint à 50 % de la hauteur maximum dans les ouvrages

B / Caractéristiques du tronçon

Longueur du tronçon 133 m

Point Haut 132,12 m

Point Bas 121,30 m

Pente du PL 0,081 m/m

Description de la PF

Chaussée 1 3,25 m 432 m² 432 m²

Accotement revêtu / trottoir 1 1,40 m 186 m² 186 m²

Accotement enherbé 0,7 0 m² 0 m²

Ouvrage engazonné 0,7 0 m²

Accotement engazonné ext./ Talus 0,3 793 m² 238 m²

Bassin amont 0,15 0 m²

Coefficient de ruisselement de la PF 0,61

Surfaces totales 1411 m²

Surfaces pondérées 856 m²

C / Caractéristiques de l'ouvrage de collecte

Type Fossé

Largeur du fond l 0,50 m

Pente m 1,0

Profondeur H 0,50 m

Hauteur à mi-charge (50%) h 0,25 m

Ouverture 1,00 m

Pm 1,21 m

Sm 0,19 m²

Rh 0,16 m

Strickler K 25

Qc 386 L/s

D / Estimation du débit de pointe décennal

Calcul de tc

Temps de concentration t

_c

4,27 mn

Vitesse à section pleine V 2,060 m/s

Montana a 10 ans a 257

Montana b 10 ans b 0,505

i10 123,54 mm/h

Débit à évacuer Qev 29 L/s Ouvrage convient

Note de dimensionnement - Fossé FH7

Données relatives au tronçon

Description du collecteur

Estimation Q10

(23)

A / Objectifs du dimensionnement des ouvrages hydrauliques

Les ouvrages hydrauliques ont été dimensionnés pour répondre aux objectifs suivants :

►Evacuation des débits de pointe de retour 10 ans

►Débit de pointe Q10 atteint à 50 % de la hauteur maximum dans les ouvrages

B / Caractéristiques du tronçon

Longueur du tronçon 354 m

Point Haut 132,12 m

Point Bas 121,30 m

Pente du PL 0,031 m/m

Description de la PF

Chaussée 1 3,25 m 1151 m² 1151 m²

Accotement revêtu / trottoir 1 157 m² 157 m²

Accotement enherbé 0,7 418 m² 293 m²

Ouvrage engazonné 0,7 1,50 m 531 m² 372 m²

Accotement engazonné ext./ Talus 0,3 4493 m² 1348 m²

Bassin amont 0,15 0 m²

Coefficient de ruisselement de la PF 0,49

Surfaces totales 6750 m²

Surfaces pondérées 3320 m²

C / Caractéristiques de l'ouvrage de collecte

Type Fossé

Largeur du fond l 0,50 m

Pente m 1,0

Profondeur H 0,50 m

Hauteur à mi-charge (50%) h 0,25 m

Ouverture 1,00 m

Pm 1,21 m

Sm 0,19 m²

Rh 0,16 m

Strickler K 25

Qc 237 L/s

D / Estimation du débit de pointe décennal

Calcul de tc

Temps de concentration t

_c

8,50 mn

Vitesse à section pleine V 1,263 m/s

Montana a 10 ans a 257

Montana b 10 ans b 0,505

i10 87,23 mm/h

Débit à évacuer Qev 81 L/s Ouvrage convient

Note de dimensionnement - Fossé FH8

Données relatives au tronçon

Description du collecteur

Estimation Q10

(24)

A / Objectifs du dimensionnement des ouvrages hydrauliques

Les ouvrages hydrauliques ont été dimensionnés pour répondre aux objectifs suivants :

►Evacuation des débits de pointe de retour 10 ans

►Débit de pointe Q10 atteint à 50 % de la hauteur maximum dans les ouvrages

B / Caractéristiques du tronçon

Longueur du tronçon 650 m

Point Haut 127,54 m

Point Bas 123,62 m

Pente du PL 0,006 m/m

Description de la PF

Chaussée 1 3,75 m 2438 m² 2438 m²

Accotement revêtu / trottoir 1 805 m² 805 m²

Accotement enherbé 0,7 2,00 m 418 m² 293 m²

Ouvrage engazonné 0,7 2,00 m 1300 m² 910 m²

Accotement engazonné ext./ Talus 0,3 3154 m² 946 m²

Bassin amont 0,15 0 m²

Coefficient de ruisselement de la PF 0,66

Surfaces totales 8115 m²

Surfaces pondérées 5391 m²

C / Caractéristiques de l'ouvrage de collecte

Type cunette

Largeur du fond l 0,50 m

Pente (4/1 et 3/1) m 3,5

Profondeur H 0,50 m

Hauteur à mi-charge (50%) h 0,25 m

Ouverture 2,25 m

Pm 2,32 m

Sm 0,34 m²

Rh 0,15 m

Strickler K 25

Qc 187 L/s

D / Estimation du débit de pointe décennal

Calcul de tc

Temps de concentration t

_c

26,45 mn

Vitesse à section pleine V 0,544 m/s

Montana a 10 ans a 257

Montana b 10 ans b 0,505

i10 49,16 mm/h

Débit à évacuer Qev 74 L/s Ouvrage convient

Note de dimensionnement - Fossé FH9

Données relatives au tronçon

Description du collecteur

Estimation Q10

(25)

A / Objectifs du dimensionnement des ouvrages hydrauliques

Les ouvrages hydrauliques ont été dimensionnés pour répondre aux objectifs suivants :

►Evacuation des débits de pointe de retour 10 ans

►Débit de pointe Q10 atteint à 50 % de la hauteur maximum dans les ouvrages

B / Caractéristiques du tronçon

Longueur du tronçon 650 m

Point Haut 127,54 m

Point Bas 125,34 m

Pente du PL 0,003 m/m

Description de la PF

Chaussée 1 3,75 m 2438 m² 2438 m²

Accotement revêtu / trottoir 1 0 m²

Accotement enherbé 0,7 2,00 m 1300 m² 910 m²

Ouvrage engazonné 0,7 1,50 m 975 m² 683 m²

Accotement engazonné ext./ Talus 0,3 1,50 m 975 m² 293 m²

Bassin amont 0,15 0 m²

Coefficient de ruisselement de la PF 0,76

Surfaces totales 5688 m²

Surfaces pondérées 4323 m²

C / Caractéristiques de l'ouvrage de collecte

Type fossé

Largeur du fond l 0,50 m

Pente m 1,0

Profondeur H 0,50 m

Hauteur à mi-charge (50%) h 0,25 m

Ouverture 1,00 m

Pm 1,21 m

Sm 0,19 m²

Rh 0,16 m

Strickler K 25

Qc 79 L/s

D / Estimation du débit de pointe décennal

Calcul de tc

Temps de concentration t

_c

33,33 mn

Vitesse à section pleine V 0,420 m/s

Montana a 10 ans a 257

Montana b 10 ans b 0,505

i10 43,75 mm/h

Débit à évacuer Qev 53 L/s Ouvrage convient

Note de dimensionnement - Fossé FH10

Données relatives au tronçon

Description du collecteur

Estimation Q10

(26)

A / Objectifs du dimensionnement des ouvrages hydrauliques

Les ouvrages hydrauliques ont été dimensionnés pour répondre aux objectifs suivants :

►Evacuation des débits de pointe de retour 10 ans

►Débit de pointe Q10 atteint à 50 % de la hauteur maximum dans les ouvrages

B / Caractéristiques du tronçon

Longueur du tronçon 270 m

Point Haut 125,34 m

Point Bas 123,62 m

Pente du PL 0,006 m/m

Description de la PF

Chaussée 1 3,75 m 1013 m² 1013 m²

Accotement revêtu / trottoir 1 53 m² 53 m²

Accotement enherbé 0,7 2,00 m 870 m² 609 m²

Ouvrage engazonné 0,7 2,00 m 540 m² 378 m²

Accotement engazonné ext./ Talus 0,3 3700 m² 1110 m²

Bassin amont 0,15 5100 m² 765 m²

Coefficient de ruisselement de la PF 0,35

Surfaces totales 11276 m²

Surfaces pondérées 3928 m²

C / Caractéristiques de l'ouvrage de collecte

Type cunette

Largeur du fond l 0,50 m

Pente (4/1 et 3/1) m 3,5

Profondeur H 0,50 m

Hauteur à mi-charge (50%) h 0,25 m

Ouverture 2,25 m

Pm 2,32 m

Sm 0,34 m²

Rh 0,15 m

Strickler K 25

Qc 192 L/s

D / Estimation du débit de pointe décennal

Calcul de tc

Temps de concentration t

_c

13,82 mn (TcFH10+TCFB11)

Vitesse à section pleine V 0,489 m/s

Montana a 10 ans a 257

Montana b 10 ans b 0,505

i10 68,24 mm/h

Débit à évacuer Qev 157 L/s Ouvrage convient

Note de dimensionnement - Fossé FH11

Données relatives au tronçon

Description du collecteur

Estimation Q10 : FH10 +FH11

(27)

A / Objectifs du dimensionnement des ouvrages hydrauliques

Les ouvrages hydrauliques ont été dimensionnés pour répondre aux objectifs suivants :

►Evacuation des débits de pointe de retour 10 ans

►Débit de pointe Q10 atteint à 50 % de la hauteur maximum dans les ouvrages

B / Caractéristiques du tronçon

Longueur du tronçon 183 m

Point Haut 135,70 m

Point Bas 123,62 m

Pente du PL 0,066 m/m

Description de la PF

Chaussée 1 3,25 m 595 m² 595 m²

Accotement revêtu / trottoir 1 53 m² 53 m²

Accotement enherbé 0,7 361 m² 253 m²

Ouvrage engazonné 0,7 2,00 m 366 m² 256 m²

Accotement engazonné ext./ Talus 0,3 2045 m² 614 m²

Bassin amont 0,15 0 m²

Coefficient de ruisselement de la PF 0,52

Surfaces totales 3420 m²

Surfaces pondérées 1770 m²

C / Caractéristiques de l'ouvrage de collecte

Type cunette

Largeur du fond l 0,50 m

Pente (4/1 et 3/1) m 3,5

Profondeur H 0,50 m

Hauteur à mi-charge (50%) h 0,25 m

Ouverture 2,25 m

Pm 2,32 m

Sm 0,34 m²

Rh 0,15 m

Strickler K 25

Qc 618 L/s

D / Estimation du débit de pointe décennal

Calcul de tc

Temps de concentration t

_c

5,00 mn

Vitesse à section pleine V 1,799 m/s

Montana a 10 ans a 257

Montana b 10 ans b 0,505

i10 114,07 mm/h

Débit à évacuer Qev 56 L/s Ouvrage convient

Note de dimensionnement - Fossé FH12

Données relatives au tronçon

Description du collecteur

Estimation Q10 : FH10 +FH11

(28)

A / Objectifs du dimensionnement des ouvrages hydrauliques

Les ouvrages hydrauliques ont été dimensionnés pour répondre aux objectifs suivants :

►Evacuation des débits de pointe de retour 10 ans

►Débit de pointe Q10 atteint à 50 % de la hauteur maximum dans les ouvrages

B / Caractéristiques du tronçon

Longueur du tronçon 1094 m

Point Haut 152,55 m

Point Bas 127,54 m

Pente du PL 0,023 m/m

Description de la PF

Chaussée 1 3,75 m 4103 m² 4103 m²

Accotement revêtu 1 0 m² 0 m²

Accotement enherbé 0,7 2,00 m 2188 m² 1532 m²

Ouvrage engazonné 0,7 1,50 m 1641 m² 1149 m²

Accotement engazonné ext./ Talus 0,3 3164 m² 949 m²

Bassin amont 0,15 0 m²

Coefficient de ruisselement de la PF 0,70

Surfaces totales 11096 m²

Surfaces pondérées 7732 m²

C / Caractéristiques de l'ouvrage de collecte

Type Fossé

Largeur du fond l 0,50 m

Pente m 1,0

Profondeur H 0,50 m

Hauteur à mi-charge (50%) h 0,25 m

Ouverture 1,00 m

Pm 1,21 m

Sm 0,19 m²

Rh 0,16 m

Strickler K 25

Qc 205 L/s

D / Estimation du débit de pointe décennal

Calcul de tc

Temps de concentration t

_c

22,64 mn

Vitesse à section pleine V 1,092 m/s

Montana a 10 ans a 257

Montana b 10 ans b 0,505

i10 53,18 mm/h

Débit à évacuer Qev 114 L/s Ouvrage convient

Note de dimensionnement - Fossé FH13

Données relatives au tronçon

Description du collecteur

Estimation Q10

(29)

A / Objectifs du dimensionnement des ouvrages hydrauliques

Les ouvrages hydrauliques ont été dimensionnés pour répondre aux objectifs suivants :

►Evacuation des débits de pointe de retour 10 ans

►Débit de pointe Q10 atteint à 50 % de la hauteur maximum dans les ouvrages

B / Caractéristiques du tronçon

Longueur du tronçon 358 m

Point Haut 152,55 m

Point Bas 149,90 m

Pente du PL 0,007 m/m

Description de la PF

Chaussée 1 3,75 m 1343 m² 1343 m²

Accotement revêtu / trottoir 1 0 m²

Accotement enherbé 0,7 2,00 m 716 m² 501 m²

Ouvrage engazonné 0,7 1,50 m 537 m² 376 m²

Accotement engazonné ext./ Talus 0,3 416 m² 125 m²

Bassin amont 0,15 0 m²

Coefficient de ruisselement de la PF 0,78

Surfaces totales 3012 m²

Surfaces pondérées 2344 m²

C / Caractéristiques de l'ouvrage de collecte

Type fossé

Largeur du fond l 0,50 m

Pente m 1,0

Profondeur H 0,50 m

Hauteur à mi-charge (50%) h 0,25 m

Ouverture 1,00 m

Pm 1,21 m

Sm 0,19 m²

Rh 0,16 m

Strickler K 25

Qc 117 L/s

D / Estimation du débit de pointe décennal

Calcul de tc

Temps de concentration t

_c

14,29 mn

Vitesse à section pleine V 0,622 m/s

Montana a 10 ans a 257

Montana b 10 ans b 0,505

i10 67,08 mm/h

Débit à évacuer Qev 44 L/s Ouvrage convient

Note de dimensionnement - Fossé FH14

Données relatives au tronçon

Description du collecteur

Estimation Q10

(30)

A / Objectifs du dimensionnement des ouvrages hydrauliques

Les ouvrages hydrauliques ont été dimensionnés pour répondre aux objectifs suivants :

►Evacuation des débits de pointe de retour 10 ans

►Débit de pointe Q10 atteint à 50 % de la hauteur maximum dans les ouvrages

B / Caractéristiques du tronçon

Longueur du tronçon 725 m

Point Haut 149,90 m

Point Bas 127,54 m

Pente du PL 0,031 m/m

Description de la PF

Chaussée 1 3,75 m 2719 m² 2719 m²

Accotement revêtu / trottoir 1 921 m² 921 m²

Accotement enherbé 0,7 2,00 m 870 m² 609 m²

Ouvrage engazonné 0,7 2,00 m 1450 m² 1015 m²

Accotement engazonné ext./ Talus 0,3 5866 m² 1760 m²

Bassin amont 0,15 0 m²

Coefficient de ruisselement de la PF 0,59

Surfaces totales 11826 m²

Surfaces pondérées 7024 m²

C / Caractéristiques de l'ouvrage de collecte

Type cunette

Largeur du fond l 0,50 m

Pente (4/1 et 3/1) m 3,5

Profondeur H 0,50 m

Hauteur à mi-charge (50%) h 0,25 m

Ouverture 2,25 m

Pm 2,32 m

Sm 0,34 m²

Rh 0,15 m

Strickler K 25

Qc 423 L/s

D / Estimation du débit de pointe décennal

Calcul de tc

Temps de concentration t

_c

18,36 mn (TcFH10+TCFB11)

Vitesse à section pleine V 0,925 m/s

Montana a 10 ans a 257

Montana b 10 ans b 0,505

i10 59,11 mm/h

Débit à évacuer Qev 154 L/s Ouvrage convient

Note de dimensionnement - Fossé FH15

Données relatives au tronçon

Description du collecteur

Estimation Q10 : FH10 +FH11

(31)

A / Objectifs du dimensionnement des ouvrages hydrauliques

Les ouvrages hydrauliques ont été dimensionnés pour répondre aux objectifs suivants :

►Evacuation des débits de pointe de retour 10 ans

►Débit de pointe Q10 atteint à 50 % de la hauteur maximum dans les ouvrages

B / Caractéristiques du tronçon

Longueur du tronçon 182 m

Point Haut 152,55 m

Point Bas 150,86 m

Pente du PL 0,009 m/m

Description de la PF

Chaussée 1 3,75 m 683 m² 683 m²

Accotement revêtu / trottoir 1 0 m²

Accotement enherbé 0,7 2,00 m 418 m² 293 m²

Ouvrage engazonné 0,7 2,00 m 364 m² 255 m²

Accotement engazonné ext./ Talus 0,3 0 m²

Bassin amont 0,15 0 m²

Coefficient de ruisselement de la PF 0,84

Surfaces totales 1465 m²

Surfaces pondérées 1230 m²

C / Caractéristiques de l'ouvrage de collecte

Type cunette

Largeur du fond l 0,50 m

Pente (4/1 et 3/1) m 3,5

Profondeur H 0,50 m

Hauteur à mi-charge (50%) h 0,25 m

Ouverture 2,25 m

Pm 2,32 m

Sm 0,34 m²

Rh 0,15 m

Strickler K 25

Qc 232 L/s

D / Estimation du débit de pointe décennal

Calcul de tc

Temps de concentration t

_c

8,29 mn

Vitesse à section pleine V 0,675 m/s

Montana a 10 ans a 257

Montana b 10 ans b 0,505

i10 88,32 mm/h

Débit à évacuer Qev 30 L/s Ouvrage convient

Note de dimensionnement - Fossé FH16

Données relatives au tronçon

Description du collecteur

Estimation Q10

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