STRUCTURE GENERALE DU SYSTEME

La structure générale du système étudié est décrite à la figure 2.1. On y retrouve : - Le réseau triphasé d’alimentation ;

- Le pont redresseur à diodes débitant sur une charge de type RL ; - Le filtre actif parallèle à structure tension.

Figure 2.1. FAP triphasé connecté à une charge non-linéaire.

2.2.1. Etude de l’Influence de la Charge Non-linéaire sur le Réseau

Malgré que l’étude de l’influence des redresseurs à commutation naturelle sur les réseaux d’alimentation ait été présentée dans le chapitre 1, nous avons jugé important de la détailler ici en présentant des résultats de simulation.

En plus de détails, les redresseurs triphasés sont des convertisseurs de l’électronique de puissance qui assurent directement la conversion AC/DC, ils sont alimentés par une source de tension alternative triphasée et ils permettent d’alimenter en courant continu les récepteurs branchés à leur sortie.

Le fonctionnement des redresseurs à base de diodes (commutation naturelle) est une conséquence de la nature alternative des tensions d’alimentation. Le courant dans chaque semi- conducteur s’annule de lui-même à la fin de l’intervalle de conduction, ou bien s’annule

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automatiquement du fait de l’entrée en conduction du semi-conducteur suivant. Il n’y a pas de possibilité de commander l’ouverture et la fermeture de ces interrupteurs.

Dans ce type de redresseurs à commutation naturelle, on note une déformation de la forme de courant. Donc, le facteur de puissance du réseau d’alimentation se trouve faible en raison de la distorsion harmonique élevée de l’onde de courant [18]. Nous avons simulé sous l’environnement Matlab/Simulink le réseau électrique triphasé et sa charge non-linéaire, sans y connecter le filtre actif. Les paramètres du système simulé sont les suivants :

Tableau 2.1. Paramètres du système.

Us f Lc R L

220 V 60 Hz 1 mH 5 Ω 20 mH

Puisque tous les courants de phase (isa, isb, isc) sont d’allures identiques, nous présentons les résultats de simulation pour une seule phase, en l’occurrence la phase « a ».

Figure 2.2. Courant de source isa et son spectre harmonique associé.

La figure 2.2.a illustre la forme de courant absorbé par la charge qui est distordu à cause du comportement non-linéaire de celle-ci. L’analyse spectrale de cette forme (figure 2.2.b) montre l’importance de la distorsion harmonique en courant et l’apparition de la prédominance des harmoniques de rang 5, 7, 11 et 13. Le THD en courant pour cette charge

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est de 19.86 %. Ce THD est calculé pour les quarante premiers harmoniques selon la « norme CEI ».

Les amplitudes des harmoniques prépondérants en pourcentage par rapport au fondamental du courant de source sont présentées dans le tableau 2.2. Nous constatons l’apparition des harmoniques de rang 5, 7, 11 et 13 avec des valeurs relativement très importantes par rapport au fondamental, ce qui montre que ce système est loin de répondre aux normes standards.

Tableau 2.2. Amplitudes des harmoniques par rapport au fondamental.

13 11 7 5 1 Rang d’harmoniques 2.06 3.35 9.46 16.89 100 Amplitude /fondamental (%)

Figure 2.3. Puissances pour une phase, P : active (W), Q : réactive (VAR).

La figure 2.3 montre l’évolution de la puissance active et réactive absorbées par la charge non-linéaire pour une phase. Ce système absorbe une puissance réactive importante.

2.2.2. Structure du FAP Triphasé

En général, le FAP est utilisé pour la dépollution des réseaux basse tension (BT) et moyenne tension (MT). Il est constitué de trois parties principales :

2.2.2.1. L’onduleur Triphasé

L’onduleur triphasé est constitué d’interrupteurs bidirectionnels en courant qui sont réalisés par des semi-conducteurs commandables à l’ouverture et à la fermeture (de type IGBT

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dans la majorité des cas) montés en antiparallèle avec une diode. Pour cette structure, on doit respecter les contraintes suivantes :

- A un instant donné, un seul interrupteur d’un même bras doit conduire afin d’éviter tout court-circuit de la source de tension ;

- Le courant de ligne doit toujours trouver un chemin possible d’où la mise en antiparallèle de diodes au niveau des interrupteurs.

En théorie, nous commandons les deux semi-conducteurs d’un même bras de façon complémentaire : la conduction de l’un entraîne le blocage de l’autre. En pratique, les deux semi-conducteurs d'un même bras ne doivent jamais conduire en même temps afin d'éviter de court-circuiter la source de tension ; il faut donc générer un temps d'attente, également appelé temps mort, entre la commande au blocage d'un interrupteur et la commande à l'amorçage de l'autre interrupteur du même bras.

2.2.2.2. Système de Stockage d’Energie

On estime que pour les fortes puissances, on utilise pour le stockage de l’énergie des bobines supraconductrices. C’est précisément dans ce cas qu’on emploie la structure courant. En revanche, pour les faibles et moyennes puissances, le stockage de l’énergie dans des batteries de condensateurs est moins coûteux et plus efficace. C’est pour cette raison qu’on a recours à la structure tension dans notre travail.

Le système de stockage de l’énergie qui se fait par un condensateur Cdc joue le rôle d’une source de tension continue Vdc. En générale, on trouve deux condensateurs avec un point milieu 0 entre eux, chacun possède une valeur de 2Cdc. Le choix des paramètres du système de stockage (Vdc, Cdc) se répercute sur la dynamique et la qualité de compensation du FAP [28-30].

Le système de stockage de l’énergie à l’aide de batterie de condensateurs a deux tâches essentielles :

1. En régime permanent, il maintient la tension du bus continu Vdc constante avec des faibles oscillations ;

2. Il sert comme élément de stockage d’énergie pour compenser la différence de la puissance réelle entre la charge et la source lors des périodes transitoires.

En régime permanent, la puissance réelle générée par la source est égale à celle imposée par la charge ajoutée à une petite quantité de puissance pour compenser les pertes dans le FAP. Donc, la tension du bus continu peut être maintenue constante à sa référence.

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Lorsque les conditions de fonctionnement de la charge non-linéaire évoluent, l’équilibre en puissance réelle entre celle-ci et la source d’entrée sera perturbé. La différence en puissance engendrée doit être compensée par celle du condensateur. En conséquence ; la valeur de la tension à ses bornes change en s’éloignant de sa référence. Pour un bon fonctionnement du FAP, l’amplitude de la valeur du courant de référence doit être ajustée pour adapter proportionnellement la puissance réelle demandée par la source. Cette puissance réelle, avec un flux positif ou négatif au niveau du condensateur, compense celle consommée par la charge. Si la tension aux bornes du condensateur est rétablie et atteint sa référence, la puissance réelle produite par la source est supposée égale à celle consommée par la charge de nouveau. Alors, de cette manière, l’amplitude du courant de référence peut être effective en régulant la valeur moyenne de la tension du bus continu. Si cette tension Vdc est inferieure à sa référence Vdc*, cela se traduit par un manque de puissance réelle produite par la source, donc le courant du réseau doit être augmenté. Au contraire, une valeur de la tension Vdc supérieure à la référence Vdc* conduit à une diminution du courant de référence de l’alimentation [29].

2.2.2.3. Inductance de Couplage

Afin de connecter l’onduleur de tension en parallèle avec le réseau et lui faire remplir le rôle de source de courant, il est nécessaire de disposer entre les deux un filtre de raccordement ou dit de sortie de nature inductive. La fonction de ce filtre permet d’une part de convertir le compensateur en un dipôle de courant du point de vue du réseau, et d’autre part à limiter la dynamique du courant, de façon à le rendre plus facile à contrôler.

Dans la plupart des cas, Le filtre utilisé en sortie de l’onduleur est une inductance qui s’appelle inductance de couplage ou inductance de lissage. Cette inductance est un paramètre important parce qu’avec une fréquence de commutation élevée, il faut régler le niveau d’ondulation du courant de compensation à injecter. Pour un filtrage performant, les interrupteurs du convertisseur doivent être commandés parfaitement. Le contrôle de la forme d’onde du courant est limité par la fréquence de commutation du convertisseur et aussi par la tension disponible aux bornes de l’inductance. Pour une fréquence de commutation élevée et une faible puissance, l’inductance doit suffisamment être faible pour être capable de suivre la vitesse de changement du courant de compensation. D’autre part, pour une puissance et une fréquence de commutation faibles, l’inductance doit être de grande valeur pour ralentir la vitesse de changement du courant de compensation. Cetteinductance est dimensionnée pour satisfaire la garantie de la dynamique du courant de compensation et empêcher les

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composantes dues aux commutations de se propager sur le réseau électrique [28,29].