Les résultats de simulation

La figure (VI-40) montre le principe de cette modulation pour la génération des impulsions de commande des interrupteurs pour m=15 et r=0.8.

2009/1010 L’application de la MLI Vectorielle aux Onduleurs Multi-niveaux à base d’IGBT et GTO 111 Fig. (VI-40): Principe de modulation d’un onduleur triphasé à MLI

sinusoïdaleà une seule porteuse pour m=15 et r=0.8 a. Résultat de simulation à base d’IGBT

2009/1010 L’application de la MLI Vectorielle aux Onduleurs Multi-niveaux à base d’IGBT et GTO 112 Fig. (VI-41): Les tensions simple Vao, Vbo et Vco à la sortie d’un onduleur à troix niveaux

à MLI sinusoïdale à une seule porteuse pour m=40 et r=0.8

Fig. (VI-42): Les tensions simples Van, Vbn et Vcn à la sortie d’un onduleur à trois niveaux. à MLI sinusoïdale à une seule porteuse pour m=40 et r=0.8

2009/1010 L’application de la MLI Vectorielle aux Onduleurs Multi-niveaux à base d’IGBT et GTO 113 Fig. (VI-43): Les tensions composées Vab, Vbc et Vca à la sortie d’un onduleur à trois

niveaux.à MLI sinusoïdale à une seule porteuse pour m=15 et r=0.8

Le fondamental 50(HRZ), THD=18.22%

2009/1010 L’application de la MLI Vectorielle aux Onduleurs Multi-niveaux à base d’IGBT et GTO 114

Fig. (VI-45): Le courant statorique ia de la phase a d’une MAS alimentée par un onduleur à trois niveaux à MLI sinusoïdale à une seule porteuse pour m=40 et r=0.8

THD=14.60%

Fig. (VI-46): Le spectre d’harmonique du courant statorique ia 1. Marche à vide; Cr=0N.m

Fig. (VI-47): Les courbes de la variation du couple électromécanique Ce(t), et de la vitesse ω(t)

2009/1010 L’application de la MLI Vectorielle aux Onduleurs Multi-niveaux à base d’IGBT et GTO 115 2. Marche en charge; Cr=10N.m

Fig. (VI-48): Le courant statorique ia de la phase a d’une MAS alimentée par un onduleur à trois niveaux à MLI sinusoïdale à une seule porteuse pour m=40 et r=0.8

Fig. (VI-49): Les courbes de la variation du couple électromécanique Ce(t), et de la vitesse ω(t)

b. Résultat de simulation à base de GTO

 Pour m=40 et r=0.8

Fig. (VI-50): Le courant statorique ia de la phase a d’une MAS alimentée par un onduleur à trois niveaux à MLI sinusoïdale à une seule porteuse pour m=40 et r=0.8

2009/1010 L’application de la MLI Vectorielle aux Onduleurs Multi-niveaux à base d’IGBT et GTO 116 1. Marche à vide; Cr=0N.m

Fig. (VI-51): Les courbes de la variation du couple électromécanique Ce(t), et de la vitesse ω(t)

2. Marche en charge; Cr=10 N.m

Fig. (VI-52): Le courant statorique ia de la phase a d’une MAS alimentée par un onduleur à trois niveaux à MLI sinusoïdale à une seule porteuse pour m=40 et r=0.8

Fig. (VI-53): Les courbes de la variation du couple électromécanique Ce(t), et de la vitesse ω(t)

2009/1010 L’application de la MLI Vectorielle aux Onduleurs Multi-niveaux à base d’IGBT et GTO 117 VI.4.3 La commande triangulo-sinusoïdale avec deux porteuses unipolaires

L’algorithme de cette stratégie pour un bras K (K=a, b, c) peut se résumer par le système d’équation (VI-4) suivant :



V_refK U_p1



 B_K11et B_K2 1





          K2 K4 K1 K3 K2 K1 2 B B B B avec 0 B t 0 B e U V_{réfK p} (VI-3)



V_réfKU_p1

 

et V_réfK U_p2



B_K10et B_K2 1 Avec : 1 p

U : représente la variation de l’amplitude de l’onde de la porteuse en haut.

2

p

U : représente la variation de l’amplitude de l’onde de la porteuse en bas.

Cette stratégie est caractérisée, comme la stratégie triangulo-sinusoidale à une seule porteuse par l’indice de modulation m et le taux de modulation r. les tensions de référence équilibrée sont définies par le système d’équation (VI-4) suivant :



 



V t Vréf1 m.sin .       _{ }  3 2 . sin . 2   t V Vréf m (VI-4)       _{ }  3 4 . sin . 3   t V V_{réf m}

VI.4.3.1 Résultat de simulation

2009/1010 L’application de la MLI Vectorielle aux Onduleurs Multi-niveaux à base d’IGBT et GTO 118 Fig. (VI-54): Principe de modulation d’un onduleur triphasé à trois niveaux

à MLI sinusoïdale à deux porteuses pour m=15 et r=0.8 a. Résultat de simulation à base d’IGBT

2009/1010 L’application de la MLI Vectorielle aux Onduleurs Multi-niveaux à base d’IGBT et GTO 119

Fig. (VI-55): Les tensions simple Vao, Vbo et Vco à la sortie d’un onduleur à troix niveaux à MLI sinusoïdale à deux porteuses pour m=40 et r=0.8

Fig. (VI-56): Les tensions simples Van, Vbn et Vcn à la sortie d’un onduleur à trois niveaux. à MLI sinusoïdale à deux porteuses pour m=40 et r=0.8

2009/1010 L’application de la MLI Vectorielle aux Onduleurs Multi-niveaux à base d’IGBT et GTO 120 Fig. (VI-57): Les tensions composées Vab, Vbc et Vca à la sortie d’un onduleur à trois

niveaux. à MLI sinusoïdale à deux porteuses pour m=40 et r=0.8

Le fondamental 50(HRZ), THD=14.21%

Fig. (VI-58): Le spectre d’harmonique de la tension de phase Van

Fig. (VI-59): Le courant statorique ia de la phase a d’une MAS alimentée par un onduleur à trois niveaux à MLI sinusoïdale à une seule porteuse pour m=40 et r=0.8

2009/1010 L’application de la MLI Vectorielle aux Onduleurs Multi-niveaux à base d’IGBT et GTO 121

THD=7.33%

Fig. (VI-60): Le spectre d’harmonique du courant statorique ia 1. Marche à vide; Cr=0N.m

Fig. (VI-61): Les courbes de la variation du couple électromécanique Ce(t), et de la vitesse ω(t)

1. Marche en charge; Cr=10N.m

Fig. (VI-62): Le courant statorique ia de la phase a d’une MAS alimentée par un onduleur à trois niveaux à MLI sinusoïdale à deux porteuses pour m=40 et r=0.8

2009/1010 L’application de la MLI Vectorielle aux Onduleurs Multi-niveaux à base d’IGBT et GTO 122 Fig. (VI-63): Les courbes de la variation du couple électromécanique

Ce(t), et de la vitesse ω(t) b. Résultat de simulation à base de GTO

2009/1010 L’application de la MLI Vectorielle aux Onduleurs Multi-niveaux à base d’IGBT et GTO 123 Fig. (VI-64): Les tensions simple Vao, Vbo et Vco à la sortie d’un onduleur à trois

niveaux à MLI sinusoïdale à deux porteuses pour m=40 et r=0.8.

Fig. (VI-65): Les tensions simples Van, Vbn et Vcn à la sortie d’un onduleur à trois niveaux. à MLI sinusoïdale à deux porteuses pour m=40 et r=0.8

2009/1010 L’application de la MLI Vectorielle aux Onduleurs Multi-niveaux à base d’IGBT et GTO 124 Fig. (VI-66): Les tensions composées Vab, Vbc et Vca à la sortie d’un onduleur à trois

niveaux. à MLI sinusoïdale à deux porteuses pour m=40 et r=0.8

Le fondamental 50(HRZ), THD=14.21%

Fig. (VI-67): Le spectre d’harmonique de la tension de phase Van

Fig. (VI-68): Le courant statorique ia de la phase a d’une MAS alimentée par un onduleur à trois niveaux à MLI sinusoïdale à deux porteuses pour m=40 et r=0.8

2009/1010 L’application de la MLI Vectorielle aux Onduleurs Multi-niveaux à base d’IGBT et GTO 125

THD=7.33%

Fig. (VI-69): Le spectre d’harmonique du courant statorique ia 1. Marche à vide; Cr=0N.m

Fig. (VI-70): Les courbes de la variation du couple électromécanique Ce(t), et de la vitesse ω(t)

2. Marche en charge; Cr=10N.m

Fig. (VI-71): Le courant statorique ia de la phase a d’une MAS alimentée par un onduleur à trois niveaux à MLI sinusoïdale à deux porteuses pour m=40 et r=0.8

2009/1010 L’application de la MLI Vectorielle aux Onduleurs Multi-niveaux à base d’IGBT et GTO 126 Fig. (VI-72): Les courbes de la variation du couple électromécanique

Ce(t), et de la vitesse ω(t)

VI.5 Interprétation des résultats de simulation

Dans le document Application de la MLI vectorielle aux onduleurs multi niveaux à base de GTO et d’IGBT (Page 157-173)