3.5. Modèle exponential de Wu et Chen
4.2.3 Portique à huit étages:
4.2.3.1. Dimensionnement des sections :
Assemblage Double cornière d’âme :
Modèle Section Ratio
Modèle rigide
Poteau R. HEB 260 Poteau R. 0.812 Poteau I. HEB 360 Poteau I. 0.863
Poutre HEB 240 Poutre 0.784
Modèle polynomial Frye et Morris
Poteau R. HEB 240 Poteau R. 0.979 Poteau I. HEB 340 Poteau I. 0949
Poutre HEB 240 Poutre 0.865
Modèle de puissance Ang et Morris
Poteau R. HEB 240 Poteau R. 0.976 Poteau I. HEB 340 Poteau I. 0.948
Poutre HEB 240 Poutre 0.858
Modèle de Kishi et Chen
Poteau R. HEB 240 Poteau R. 0.909 Poteau I. HEB 340 Poteau I. 0.919
Poutre HEB 240 Poutre 0.793
Modèle de l’EC3
Poteau R. HEB 240 Poteau R. 0.908 Poteau I. HEB 340 Poteau I. 0.919
79 Assemblage Cornière de semelle :
Modèle Section Ratio
Modèle rigide
Poteau R. HEB 260 Poteau R. 0.812 Poteau I. HEB 360 Poteau I. 0.863
Poutre HEB 240 Poutre 0.784
Modèle polynomial Frye et Morris
Poteau R. HEB 240 P. de rive 0.952 Poteau I. HEB 320 Poteau I. 0.992
Poutre HEB 240 Poutre 0.797
Modèle de puissance Ang et Morris
Poteau R. HEB 240 P. de rive 0.952 Poteau I. HEB 320 Poteau I. 0.992
Poutre HEB 240 Poutre 0.796
Modèle de Kishi et Chen
Poteau R. HEB 240 Poteau R. 0.931 Poteau I. HEB 320 Poteau I. 0.990
Poutre HEB 240 Poutre 0.783
Modèle de l’EC3
Poteau R. HEB 240 Poteau R. 0.932 Poteau I. HEB 320 Poteau I. 0.990
80
4.2.3.2. Déplacement et périodes:
Assemblage Double cornière d’âme :
Modèle Déplacement (cm) Période (sec) T1 T2 T3
Modèle rigide 3.49 1.130 0.357 0.196
Modèle polynomial Frye et Morris 3.52 1.134 0.363 0.202
Modèle de puissance Ang et Morris 3.54 1.138 0.364 0.203
Modèle de Kishi et Chen 3.47 1.120 0.358 0.200
Modèle de l’EC3 3.41 1.109 0.355 0.198
Assemblage Cornière de semelle :
Modèle Déplacement (cm) Période (sec) T1 T2 T3
Modèle rigide 3.49 1.130 0.357 0.196
Modèle polynomial Frye et Morris 3.33 1.086 0.350 0.198
Modèle de puissance Ang et Morris 3.27 1.076 0.348 0.197
Modèle de Kishi et Chen 3.26 1.077 0.348 0.197
81
4.2.3.3. Moments et effort normal:
Assemblage Double cornière d’âme :
Modèle Poteau Poutre Moment Effort Normal Moment sur appui Moment en travée Modèle rigide 69.76 1178.15 141.45 72.56
Modèle polynomial Frye et Morris 67.11 1210.18 145.39 75.02
Modèle de puissance Ang et Morris 67.31 1210.54 145.57 75.03
Modèle de Kishi et Chen 66.11 1164.96 142.82 73.66
Modèle de l’EC3 65.45 1163.86 142.25 73.45
Assemblage Cornière de semelle:
Modèle Poteau Poutre Moment Effort Normal Moment sur appui Moment en travée Modèle rigide 69.76 1178.15 141.45 72.56
Modèle polynomial Frye et Morris 64.20 1209.83 140.48 74.00
Modèle de puissance Ang et Morris 63.52 1209.27 140.00 73.81
Modèle de Kishi et Chen 63.58 1209.16 140.05 73.83
82 Les tableaux ci-dessus appellent les remarques suivantes :
- Les assemblages semi-rigides donnent des sections plus petites que l’assemblage rigide
- Les moments dans les poteaux des structures avec assemblage semi-rigides sont inférieurs à ceux des poteaux des structures avec assemblage rigide, le rapport varie entre 7% et 22%, cela dépend du modèle de calcul de la rigidité.
- Les moments sur les appuis des poutres des structures avec assemblage semi-rigides sont légèrement inférieurs à ceux des poutres des structures avec assemblage rigide, le rapport est de 7%
- Les moments en travée des poutres des structures avec assemblage semi-rigides sont supérieurs à ceux des poutres des structures avec assemblage rigide, le rapport est de 10%
- Les efforts normaux des poteaux des structures avec assemblage semi-rigides sont largement supérieurs à ceux des poteaux des structures avec assemblage rigide, le rapport est de 29%
- Pour les structures à 2 et 4 étages les assemblages semi-rigides présentent un déplacement latéral supérieur que ceux résultant dans les structures avec assemblage rigides, le rapport est entre 3% et 20%. Par contre pour les structures à 8 étages les assemblages semi-rigides présentent un déplacement latéral légèrement inférieur ou presque identique aux structures avec assemblages rigides.
- Pour les structures avec assemblages cornière de semelle présentent des sections plus petites que ceux avec assemblages a double cornière d’âme
83 - Les moments des poteaux des structures avec assemblage avec cornière de semelle sont inférieurs à ceux des poteaux des structures avec assemblage à double cornière d’âme avec un pourcentage de 15%
85
Conclusion générale :
Le but principale de ce mémoire est l'étude du comportement des structures métalliques avec assemblages semi rigides, boulonnés et à l'aide de cornières comme configuration. Cela étant fait sous l’effet d'un spectre de réponse et de différents modèles de rigidités afin de déterminer les caractéristiques principales des ces assemblages (Mj,Rd , Sj,ini). Cela a pour finalité de mettre en évidence les différents paramètres ayant une influence sur le comportement global des structures. Pour cela, deux démarches ont été utilisées. La première a été consacrée pour la recherche théorique, une importance a été donnée à plusieurs équations de prévision qui modélisent le comportement moment-rotation des assemblages semi-rigides. La recherche à été basée sur des modèles d'assemblage qui représentent de façon adéquate le comportement réel des assemblages. Ces modèles on été basés sur les paramètres qui peuvent être déterminés facilement a partir de la configuration d'assemblage et de leur détail. A ce sujet, le modèle polynôme de Frye-Morris, le modèle de puissance de Kishi-Chen, le modèle de puissance d’Ang-Morris et le modèle proposé par l'Eurocode 3 ont été appliqués.
Une démarche de validation par laquelle une étude comparative entre les différents assemblages a été effectué, trois portiques on été étudiés, ces portiques composés de trois types d'assemblages, présentent une géométrie régulière en plan et en élévation. Ainsi les principaux résultats ont permis de faire un certain nombre de remarques. Une surévaluation de la rigidité initiale des assemblages semi-rigides, donne des sections plus petites et une augmentation des moments des poteaux, le rapport varie entre 7% et 22%, cela dépend du modèle de calcul de la rigidité. Pour les structures à 2 et 4 étages les assemblages semi-rigides présentent un déplacement latéral supérieur par rapport a ceux résultant dans les structures avec assemblage rigides, le rapport est entre 3% et 20%. Par contre pour les structures à 8 étages avec deux travées les assemblages semi-rigides présentent un déplacement latéral légèrement inférieur ou presque identique aux structures avec assemblages rigides. Le modèle proposé par l'Eurocode 3 décrit de façon satisfaisante le comportement global moment-rotation par rapport aux autres modèles. Les objectifs tracés lors de cette recherche en termes d’études comparatives des modèles ont été atteints et surtout l’avantage que présente le modèle semi rigide sous l’effet de charges dynamiques (type sismique).
Enfin, d'un point de vue personnel, le travail qui a été entrepris a été l'occasion pour améliorer et approfondir les connaissances dans le domaine des structures métalliques et en particulier les assemblages leur modélisations et leur caractéristiques.
86 Par ailleurs les résultats obtenus dans ce travail doivent être confrontés avec les valeurs obtenues par d'autres approches expérimentales, ou d'éléments finis, ce qui fera l'objet éventuellement d'un travail plus approfondi rentrant dans le cadre d'une thèse de doctorat.
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