SUPPLÉMENT
du
CODE NATIONAL DU
BÂTIMENT
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du Canada
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T ABLE DES MATIÈRES
Préface . . . • • . . • . • . • . . . • . . . • . . . • . . . • • • . . . .
Composition des comités . • . . . • . . . • . . . • • . . .
Chapitre 1
Données climatiques pour le calcul des bâtiments au
Chapitre 2
Chapitre 3
Chapitre 4
Chapitre S
Canada . . . • . . . • . . . • . . . .
Comportement au feu des matériaux de construction ••
Mesures de sécurité en cas d'incendie dans les bâtiments
de grande hauteur ..•...•••. ...•.
Commentaires sur la partie 4 du CNB 1980 .•••...
Liste des normes mentionnées dans le CNB 1980 •.. ..
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PRÉFACE
Le Supplément du Code national du bâtiment du Canada 1980 est publié par le Comité associé du Code national du bâtiment. Il contient des renseignements divers visant à faciliter la mise en application du Code. Toutefois, l'utilisateur peut adopter d'autres méthodes de calcul à condi-tion que celles-ci soient acceptables pour l'autorité compétente.
Le Supplément se compose des cinq chapitres suivants, dont chacun constituait auparavant un supplément distinct.
Chapitre 1: Données climatiques pour le calcul des bâtiments au Canada
Ce chapitre contient des renseignements sur toutes les surcharges climatiques possibles au Ca-nada. En se servant de ces facteurs climatiques résumés dans ce chapitre et en effectuant les ajustements appropriés pour tenir compte de variations climatiques locales, le Code peut être utilisé partout au Canada.
Chapitre 2: Comportement au feu des matériaux de construction
Le chapitre 2 permet de déterminer la résistance au feu, l'indice de propagation de la flamme et l'indice de dégagement des fumées des matériaux de construction en rapport avec les disposi-tions du Code. Il donne une méthode pour calculer le degré de résistance au feu des ensembles de construction basée sur la description générique des divers matériaux utilisés.
Chapitre 3: Mesures de sécurité en cas d'incendie dans les bâtiments de grande hauteur
Ce chapitre donne des renseignements à l'appui des exigences de la partie 3 du CNB 1980 à l'égard des bâtiments de grande hauteur.
Chapitre 4: Commentaires sur la partie 4 du CNB 1980
Le chapitre 4 donne des explications et des renseignements techniques pertinents qui peuvent être utiles au concepteur dans l'application des exigences de calcul contenues dans la partie 4 du Code national du bâtiment du Canada 1980.
Chapitre 5: Liste des normes mentionnées dans le CNB 1980
Si l'on désire obtenir des renseignements sur des aspects du Supplément ayant trait à l'inter-prétation et à l'utilisation du Code national du bâtiment, il faut s'adresser au Secrétaire du Co-mité associé du Code national du bâtiment, Conseil national de recherches du Canada, Ottawa (Ontario) K1A OR6. Les demandes de renseignements techniques sur des sujets qui ne sont pas traités dans le Code seront aussi bien accueillies et doivent être adressées au Groupe des services d'information, Division des recherches sur le bâtiment, Conseil national de recherches du Ca-nada, Ottawa (Ontario) K1A OR6.
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-LE COMITÉ ASSOCIÉ DU CODE
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ET SES COMITÉS PERMANENTS
COMITÉ ASSOCIÉ DU CODE NATIONAL DU BÂTIMENT
A.G. Wilson (Président) H.B. Dickens (Vice-président)(4) R.W. Anderson B.A. Bonser R.F. Buckingham S.D.C. Chutter D.E. Cornish S. Cumming R.F. De Grace M.G. Dixon L.W. Gold J.T. Gregg R.V. Hebert D.G. Helmer J.S. Hicks
M.S. Hurst (ex officia)
H.K. Jenns H.T. Jones P.M. Keenleyside(l) J. Longworth J.A. McCambly W.M. McCance R. C. McMillan J. McQuhae(l)
D.O. Monsen (ex officia)
F.-X. Perreault A.R. Pitt(!) G.B. Pope R.A. W. Switzer R.T. Tamblyn D.L. Tarlton A. D. Thompson J. E. Turnbull N.G. Vokey(l) R.H. Dunn (Secrétaire) D.W. Boyd(3) A.T. Hansen(2)
(1) Mandat terminé pendant la préparation de l'édition 1980 du Code.
(2) Personnel de la DRB ayant fourni un appui technique au Comité.
(3) Conseiller en recherche (Météorologie) jusqu'en décembre 1978.
(4) À la retraite depuis octobre 1979.
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COMITÉ PERMANENT DE L'USAGE DES BÂTIMENTS(l) G.B. Pope (Président) A.J .M. Aikman D.J. Boehmer R.c. Burnett A.H. Cole I. Coop D.H. Featherstonhaugh E.H. Geres E.S. Hornby D.L. Lindsay(4) J.F. Berndt(3) M. Galbreath(3) A. T. Hansen(3) H.A. Locke R.L. Maki A.W. McIntyre P. Mercier-Gouin I.A. MiIroy(2) J. Myles R.S. Nelson C.N.W. Shewan G.V. Tatham R. Vassboth J.K. Summers (Secrétaire)
COMITÉ PERMANENT DU CALCUL DES STRUCTURES(5)
J. Longworth (Président) R.L. Booth (Vice-président) J.F. Cutler
A.G. Davenport
J.L. de Stein(2) (ex officio )(6)
T. Eldridge (ex officio)<6)
V.c. Fenton P.M. GiIlham(2) P.J. Harris A.C. Heidebrecht A.P. Jessome E.L. Jessop D.J. Kathol
D.J.L. Kennedy (ex officio)(6)
H.A. Krentz W.E. Lardner
N.C. Lind(2) (ex officio)(6)
J.G. MacGregor C. Marsh (ex officio )(6)
V. Milligan W. Paul B.G.W. Peter E.YUzumeri R.H. Dunn (Secrétaire) W. R. Schriever(3) D.A. Lutes(3)
(1) Responsable du chapitre 3, "Mesures de sécurité en cas d'incendie dans les bâtiments de grande hauteur". (2) Mandat terminé pendant la préparation de l'édition 1980 du Code.
(3) Personnel de la DRB ayant fourni un appui technique au Comité.
(4) Décédé en août 1978.
(5) Responsable du chapitre 4, "Commentaires sur la partie 4".
(6) Représentants des divers comités d'évaluation des matériaux relevant de l'ACNOR.
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COMITÉ PERMANENT DU COMPORTEMENT AU FEU DES MATÉRIAUX DE CONSTRUCTION(1) L. W. Gold (président) J.R. Bateman A. Birkhans J.E. Breeze J.F. Cutler S.G. Frost J .E. Gillespie H. Jabbour M.A. Kabayama J.F. Berndt(3) M. Galbreath(3) G.W. Shorter(3) S.A. Marks P. Mercier-Gouin S.J. Murphy(2) N.S. Pearce J. Rocheleau W. W. Stanzak(2) C. R. Thomson E.Y. Uzumeri J.J. Shaver (Secrétaire)
COMITÉ PERMANENT MIXTE DE TERMINOLOGIE FRANÇAISE DU CNB/CNPI
F.-X. Perreault (Président) S. Larivière H.C. Nguyen J.-P. PerreauIt G. Bessens (Coordination de la traduction) Y. Forgues (Conseiller en recherche) G. Harvey (Secrétaire)
(1) Responsable du chapitre 2, "Comportement au feu des matériaux de construction".
(2) Mandat terminé pendant la préparation de l'édition 1980 du Code.
(3) Personnel de la DRB ayant fourni un appui technique au Comité.
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CHAPITRE 1
DONNÉES CLIMATIQUES
POUR LE CALCUL DES
BÂTIMENTS AU CANADA
TABLE DES MATIÈRES
Page
Introduction • • • • • • • . • . • . • . • . • . • . . . . • . • . • . • . • . . . . • . . . .
3
Généralités •••••••••.•...•••••••••.•.•.••••••
3
Températures de calcul de janvier. . . . • • • • • • . • . • . • .
4
Températures de calcul de juillet. . . . • • • • • • • • • • • • . • . • • • • .
5
Degrés-jours de chauffage ...•••••••••••••••••••••.
5
Intensité des précipitations • . . . • • • • • • . • • • • • • • • • . .
6
Précipitation d'un jour •••••...••••••••.•••.•...
6
Précipitation annuelle totale • • • . . . . . . . . • . . . . • • • . • • . .
7
Surcharges dues à la neige . . • . . . • . • • • • . •
7
Effets dus au vent . . . • . • . . . • . • . • . . .
8
Zones sismiques . • . . . • . • . • . • .
10
Références . . . • . . . . . . . . . . . • . • . . . . . . . . • .
10
Tableau des valeurs de calcul des localités canadiennes désignées . . . . .
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INTRODUCTION
Le Canada comporte une grande diversité de climats, diversité dont il est nécessaire de tenir compte lors du calcul des bâtiments dans les diverses régions du pays. Le présent chapitre a pour objet d'expliquer brièvement comment sont calculées les valeurs climatiques proposées et de présenter une liste de données climatiques de calcul pour un certain nombre de villes et de peti-tes agglomérations. C'est grâce à ces données que l'on peut tenir compte des particularités clima-tiques des diverses localités du Canada, et ainsi appliquer le Code à l'échelle nationale.
Les données météorologiques qui ont servi à établir le présent chapitre ont été fournies par le Service de l'environnement atmosphérique du ministère de l'Environnement. Elles ont été ana-lysées pour le Comité associé du Code national du bâtiment par M. D.W. Boyd, météorologue du ministère de l'Environnement jusqu'à sa retraite en décembre 1978 et par le ministère de l'Environnement qui a aussi mis au point des méthodes de calcul appropriées et établi les valeurs de calcul pour toutes les localités indiquées au tableau des valeurs de calcul des localités cana-diennes désignées, dans les cas où les données météorologiques étaient inexistantes ou in-suffisantes.
Étant donné qu'il est impossible de publier une liste exhaustive de toutes les municipalités ca-nadiennes, les valeurs de calcul applicables aux localités non citées sur la liste peuvent être obte-nues en s'adressant à la Section des applications à l'énergie et à l'industrie Centre climatologique canadien, Service de l'environnement atmosphérique, Environnement Canada, 4905, rue Duffe-rin, Downsview (Ont.) M3H 5T4. Ces valeurs peuvent toutefois différer des exigences juridiques éroncées par les autorités provinciales ou municipales régissant le domaine de la construction.
Les données sur les zones sismiques ont été fournies par la Direction de la physique du globe du ministère de l'Énergie, Mines et Ressources. On peut obtenir les données sismiques concer-nant les municipalités non citées en écrivant à la Division de la sismologie, Direction de la physi-que du globe, ministère de l'Énergie, Mines et Ressources, Ottawa (Ontario) K1A OE4.
GÉNÉRALITÉS
Les éléments climatiques contenus dans le présent chapitre ont été choisis et formulés de ma-nière à fournir avant tout les valeurs de référence indispensables aux calculs et exigées dans plu-sieurs sections du Code national du bâtiment. Les degrés-jours de chauffage et les précipitations totales annuelles sont aussi inclus dans le présent chapitre. Les pages qui suivent ont pour objet d'expliquer brièvement le rôle de ces divers éléments dans le calcul des bâtiments et d'indiquer les données de base utilisées ainsi que les transformations effectuées afin d'obtenir les valeurs de calcul finales. Les valeurs de calcul pour les localités où les données climatologiques se sont ré-vélées inexistantes ou insuffisantes ont été obtenues en reportant sur des cartes à grande échelle les valeurs observées ou calculées dans le cas de chaque station d'observation. Des isolignes ont ensuite été tracées sur ces cartes afin de montrer la répartition des valeurs de calcul.
Le choix des 600 localités citées au tableau des valeurs de calcul découle de raisons très diver-ses. Les corporations municipales de plus de 5 000 habitants ont été indiquées. à moins d'être si-tuées tout près de centres plus importants. Dans le cas des régions faiblement peuplées, cepen-dant, il a fallu citer un grand nombre de localités de moindre importance. Par ailleurs, les stations météorologiques d'où proviennent les observations de base ont été souvent citées de préférence à des localités voisines plus importantes. Enfin, à la suite d'un certain nombre de de-mandes concernant d'autres localités, celles dont la plupart des éléments étaient calculés ont été ajoutées à la liste. Dans certains cas, les valeurs obtenues à partir de cartes à grande échelle n'ont pas été arrondies.
Tel que mentionné dans l'introduction du présent chapitre, Environnement Canada établira des valeurs pour une localité non citée à partir de la liste des valeurs observées ou calculées pour les stations météorologiques, des cartes manuscrites à grande échelle et de tout autre renseigne-ment disponible. En l'absence d'observations climatologiques pour un endroit donné, la topo-graphie locale peut constituer une donnée importante; on sait par exemple que l'air froid tend à s'accumuler dans les cuvettes, que les précipitations augmentent souvent avec l'altitude et que les vents sont généralement plus violents près de grandes étendues d'eau. De telles
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tions ne peuvent manquer d'influer sur le calcul de certaines valeurs, et elles seront prises en compte dans la mesure du possible pour répondre aux demandes de renseignements.
Toutes les observations climatologiques ayant servi à l'élaboration du tableau proviennent nécessairement d'endroits inhabités; par conséquent, on ne peut interpoler à partir des valeurs des cartes ou du tableau que dans le cas des endroits situés à la même altitude et comportant les mêmes caractéristiques topographiques. Cette remarque s'applique tout spécialement aux ré-gions montagneuses, où les valeurs ont été établies pour les vallées habitées et non pour les ver-sants des montagnes ni pour les cols élevés où, dans certains cas, on connaît l'existence de condi-tions climatiques très différentes.
TEMPÉRATURES DE CALCUL DE JANVIER
Tout bâtiment et son installation de chauffage doivent normalement être calculés pour mainte-nir la température intérieure à un niveau préétabli; d'où la nécessité de connaître les conditions climatiques les plus défavorables dans lesquelles l'installation doit continuer de fonctionner de manière satisfaisante. Une baisse de température au-dessous du niveau préétabli n'apporte gé-néralement pas d'inconvénient grave, à condition d'être peu importante et de courte durée. Il suffit donc d'adopter plutôt que des valeurs climatiques de calcul les plus défavorables pour une période de plusieurs années, des valeurs moins extrêmes et susceptibles d'être quelque peu dé-passées à l'occasion.
Les températures de calcul hivernales ne tiennent pas compte du vent ni du rayonnement so-laire. II est vrai que ces deux variables influent également sur la température intérieure de la plu-part des bâtiments, mais il n'existe aucune façon satisfaisante de combiner leurs effets avec ceux de la température extérieure. Bien que certaines méthodes complexes visant à prendre en compte plusieurs éléments climatiques aient été élaborées et utilisées au cours des dernières an-nées, il demeure que l'utilisation de valeurs moyennes pour le vent et le rayonnement solaire s'a-vère généralement satisfaisante pour les calculs.
La température de calcul hivernale correspond à une valeur extrême égalée ou dépassée par un pourcentage très réduit des températures horaires de janvier. Dans les publications précéden-tes des données climatiques, les températures de calcul de janvier ont été obtenues à partir de compilations portant sur la distribution des températures horaires pour les années 1951 à 1960 in-clusivement dans le cas de 118 stations. Les "Hourly Data Summaries"(I) (incluant la distribution de la fréquence des températures) sont basés sur les données recueillies pendant les années 1957
à 1966 et paraissent tous les ans depuis 1967 pour plusieurs stations; les données sont maintenant disponibles pour 109 stations. Ces résumés permettent de fournir un deuxième groupe de tem-pératures de calcul de janvier. La température de calcul pour les 69 stations citées dans les deux listes correspond à la moyenne des deux valeurs et est basée sur la période allant de 1951 à 1966 inclusivement, en comptant 4 ans de chevauchement. Les températures de calcul pour les 89 sta-tions qui ne figurent que sur une seule liste ont été corrigées pour les rendre plus cohérentes.
Les températures de calcul de janvier pour toutes les autres localités du tableau ont été éva-luées et on les a modifiées, le cas échéant, pour les rendre plus représentatives de la période al-lant de 1951 à 1966. Les corrections effectuées ont été, pour la plupart, inférieures à 1°C; elles ont été supérieures à 1112°C dans 16 cas seulement.
Les corrections mentionnées ci-dessus dénotent l'écart observé d'une décennie à une autre en ce qui a trait aux températures de calcul. Les températures de calcul des 20 ou 30 années à venir pourront s'éloigner des valeurs calculées de 1 ou 2°C et la variation de température d'une année sur l'autre sera plus élevée. Dans la plupart des cas, les observations ont été faites à des aéro-ports. Les valeurs de calcul pour les centres des grandes villes pourraient être inférieures de un degré ou deux mais les valeurs recueillies aux abords des villes sont probablement les mêmes qu'aux aéroports. Ainsi, aucune correction n'a été effectuée pour tenir compte de l'influence ur-baine.
La température de calcul de janvier à 2% p. 100 est la valeur ordinairement prise en compte dans le calcul des installations de chauffage. Dans les cas spéciaux où la régulation de la tempé-rature intérieure est très importante, on utilisera la valeur à 1 p. 100.
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TEMPÉRATURES DE CALCUL DE JUILLET
Un bâtiment et son installation de refroidissement et de déshumidification doivent normale-ment être calculés pour maintenir la température et l'humidité intérieures à des niveaux prééta-blis; d'où la necessité de connaître les conditions climatiques les plus défavorables dans lesquel-les ces installations doivent continuer de fonctionner de manière satisfaisante. Le dépassement de ces niveaux n'entraîne généralement pas d'inconvénient grave, à condition d'être peu impor-tant et de courte durée. Il suffit donc d'adopter, plutôt que les valeurs climatiques les plus défa-vorables pour une période de plusieurs années, des valeurs moins extrêmes et susceptibles d'être quelque peu dépassées occasionnellement.
Les températures de calcul estivales du présent chapitre découlent d'une analyse des tempéra-tures et de l'humidité observées en juillet seulement. Les effets du vent et du rayonnement so-laire influent également sur la température intérieure de la plupart des bâtiments et peuvent même, dans certains cas, être plus importants que l'effet de la température de l'air extérieur. II semble toutefois qu'aucune méthode permettant de prendre en compte les variations du rayon-nement solaire ne soit encore adoptée de façon générale. II nous sera sans doute possible, lors-qu'existeront des exigences normalisées, de fournir des renseignements climatiques plus com-plets pour l'été; on ne dispose pour le moment que de températures du thermomètre sec et du thermomètre mouillé.
Une compilation de la distribution des températures du thermomètre sec et du thermomètre mouillé, pour les mois de juin à septembre, dans 33 stations canadiennes a été établie par Boughney-(2). Si l'on définit les températures de calcul estivales des thermomètres sec et mouillé comme les valeurs horaires dépassées dans 2% p. 100 des cas en juillet, on peut ainsi obtenir di-rectement les valeurs de calcul pour les 33 stations susmentionnées.
Les températures de calcul de juillet (thermomètre sec) contenues dans les publications pré-cédentes des données climatiques sont basées sur des données observées dans ces 33 stations et sur le rapport entre les températures de calcul et les températures maximales annuelles moyen-nes. Les "Hourly Data Summaries"(I) (incluant la distribution de fréquence des températures) pour la période de 1957 à 1966 inclusivement sont maintenant publiés pour 109 stations. Ces ré-sumés permettent de fournir un deuxième groupe de températures de calcul de juillet (thermomètre sec). Les températures du thermomètre sec pour les 109 stations correspondent à
la moyenne des valeurs des deux groupes. Les anciennes valeurs pour les autres localités figurant sur le tableau ont été corrigées pour les rendre conformes aux valeurs calculées. Les corrections ont été supérieures à 1 oC dans seulement 20 cas. Toutes les valeurs ont été converties en degrés Celsius puis arrondies au degré près.
Les températures de calcul de juillet (thermomètre mouillé) ont été obtenues de la même fa-çon, sauf dans un cas. Les anciennes valeurs avaient été tirées de la publication de Boughner(2) pour les 33 stations, les autres valeurs ayant été évaluées par interpolation à partir des valeurs de ces 33 stations. Les valeurs actuelles pour les 109 stations, en tenant compte des compilations de la distribution des températures horaires, correspondent à la moyenne des anciennes valeurs et des valeurs obtenues à partir des compilations de la répartition des températures horaires. Les anciennes valeurs de toutes les autres localités ont été corrigées pour les rendre cohérentes. Les corrections ont été supérieures à 1°C dans seulement 6 cas. Toutes les températures du thermo-mètre mouillé ont été converties en degrés Celsius et arrondies au degré près.
DEGRÉS-JOURS DE CHAUFFAGE
On sait depuis longtemps que la quantité de combustible ou d'énergie nécessaire pour mainte-nir l'intérieur d'un petit bâtiment à 2eC lorsque la température extérieure est inférieure à 18°C, est plus ou moins proportionnelle à l'écart entre 18°C et la température extérieure. La vélocité du vent, le rayonnement solaire, l'exposition du bâtiment à ces éléments et les sources internes de chaleur influent également sur la quantité de chaleur à fournir, mais il n'existe aucune façon commode de calculer leur influence. Toutefois, on peut dire que dans des conditions moyennes de vent, de rayonnement, d'exposition et de sources internes de chaleur, la règle de proportion-nalité énoncée plus haut reste valide. C'est pourquoi les degrés-jours de chauffage calculés uni-quement à partir des températures constituent une méthode de calcul très utile lorsqu'il est im-possible d'utiliser des méthodes plus complexes pour déterminer les besoins énergétiques.
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La quantité de chaleur à fournir étant également proportionnelle à la durée du froid, il suffit, pour combiner les facteurs temps et température, d'additionner tous les écarts entre 18°C et les températures moyennes de chaque jour de l'année dont la température moyenne est inférieure à 18°e. La quantité de chaleur à fournir est supposée nulle pour les températures extérieures de 18°C ou plus.
Pour environ les deux tiers des localités énumérées, les degrés-jours inférieurs à 18°C ont été calculés pour chaque jour de la période 1941-1970 pour lequel on disposait de données. Le total annuel moyen a été déterminé par le service de l'environnement atmosphériqueP) Ces valeurs figurent au tableau, arrondies au degré le plus proche.
Les degrés-jours inférieurs à 65°F pour toutes les autres localités citées et contenues dans l'an-cien Supplément n° 1 ont été convertis en jours inférieurs à 18°C et arrondis à 10 degrés-jours près. Des corrections allant de 80 à 120 degrés-degrés-jours (Celsius) ont été effectuées pour pren-dre en compte les différences entre 65°F et 18°e. Ces valeurs en degrés-jours ont ensuite été cor-rigées pour les rendre compatibles avec les valeurs calculées.
Une différence de température moyenne annuelle de seulement 1°C entraîne une différence de 250 à 350 en degrés-jours (Celsius). Comme il est fort probable que la température moyenne annuelle varie d'un demi degré dans deux stations différentes dans une même ville, les degrés-jours de chauffage ne sont précis qu'à 100 degrés-degrés-jours près.
INTENSITÉ DES PRÉCIPITATIONS
Les réseaux d'évacuation d'eaux pluviales sur les toits sont calculés pour évacuer l'eau des précipitations les plus intenses susceptibles de survenir. Or, l'eau de pluie ayant à parcourir sur le toit une certaine distance avant de se déverser dans un chéneau ou dans le réseau d'évacua-tion, les variations momentanées de l'intensité de la précipitation peuvent être considérées comme négligeables. C'est pourquoi le débit que doit assurer le réseau d'évacuation doit être au moins égal à la quantité d'eau de pluie produite par la précipitation moyenne pendant une pé-riode de quelques minutes, qu'on peut appeler "pépé-riode de concentration".
L'usage au Canada est de prendre en compte la précipitation de 15 mn susceptible d'être dé-passée en moyenne une fois en 10 ans. Dans le cas des petits toits, la période de concentration étant de beaucoup inférieure à 15 mn, l'intensité de calcul sera normalement dépassée à plu-sieurs reprises en 10 ans. Toutefois, le Code canadien de la plomberie du CACNB prévoit des coefficients de sécurité destinés à réduire la fréquence des dépassements à une valeur raisonna-ble et, en outre, une défaillance occasionnelle d'un réseau d'évacuation d'eaux pluviales n'ap-porte pas d'inconvénient sérieux dans la plupart des cas.
Les valeurs de l'intensité des précipitations contenues dans l'ancien Supplément nO 1 ont été établies à partir des précipitations maximales annuelles de 15 mn pour 139 stations, en disposant d'au moins 7 années d'observations. Ces précipitations de 15 mn sont susceptibles d'être dépas-sées en moyenne une fois en 10 ans, c'est-à-dire que les valeurs sont susceptibles d'être dépasdépas-sées une fois sur dix en l'espace d'un an.
Il est extrêmement difficile d'établir une configuration de l'intensité des précipitations dans les régions montagneuses, à cause de leur grande variabilité. Les valeurs du tableau pour la Colom-bie-Britannique et quelques régions avoisinantes s'appliquent principalement aux vallées ou aux plaines ou plateaux. II ne faut toutefois pas exclure la possibilité d'intensités beaucoup plus gran-des à flanc de montagne.
PRÉCIPIT ATION D'UN JOUR
La défaillance d'un réseau d'évacuation d'eaux pluviales, quelle qu'en soit la cause, peut en-traîner dans certains cas une accumulation d'eau capable d'augmenter de façon sensible les char-ges exercées sur le toit. La période d'accumulation étant indéfinie, la mesure couramment em-ployée pour déterminer la charge accumulée additionnelle est la précipitation maximale d'un jour.
tes précipitations quotidiennes de la plupart des stations météorologiques du Canada sont pu-bliées. Les précipitations maximales d'un jour (comme on les appelle couramment) pour plu-sieurs centaines de stations météorologiques ont été déterminées et publiées par le Service de
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l'Environnement atmosphérique(4l . Ces valeurs étant établies pour des périodes de 24 h établies d'avance commençant et se terminant à la même heure chaque matin, il y a lieu de penser que la plupart d'entre elles ont été dépassées pour des périodes de 24 h chevauchant deux jours consé-cutifs. La précipitation maximale "de 24 h" (période quelconque), selon Hershfield et Wilson, est en moyenne égale à 113 p. 100 de la précipitation maximale "d'un jour"(5l .
La plupart des données figurant au tableau sont tirées de la dernière édition des Climatic Normals(4). Les données s'appliquant à d'autres localités ont été évaluées. Ces valeurs maximales diffèrent considérablement à l'intérieur de régions assez petites où on pourrait s'attendre à des variations de faible importance. Ces inégalités s'expliquent par la longueur variable des périodes d'observation; on peut y remédier en prenant en compte les maximums annuels plutôt que la va-leur maximale de la période d'observation.
PRÉCIPITATION ANNUELLE TOTALE
La somme moyenne des précipitations d'une année est une valeur généralement considérée comme représentative de l'humidité du climat; c'est pour cette raison qu'il a été décidé de l'in-clure dans le présent chapitre. La précipitation totale est la somme, en millimètres, de l'épais-seur de la précipitation en pluie et du dixième de l'épaisl'épais-seur de la précipitation en neige (la den-sité moyenne de la neige fraîchement tombée est environ dix fois moindre que celle de l'eau).
Les précipitations annuelles moyennes figurant au tableau ont été tirées de la dernière édition des Climatic Normals(4) où les moyennes pour la période 1941-1970 inclusivement ont été calcu-lées. Les valeurs s'appliquant à d'autres localités ont été évaluées.
SURCHARGES DUES À LA NEIGE
Le toit d'un bâtiment doit être à même de supporter la plus grande charge due à la neige sus-ceptible de s'y accumuler. Au Canada, des observations concernant les surcharges dues à la neige sur les toits ont été faites, en nombre insuffisant toutefois, pour permettre l'évaluation de ces charges à travers tout le pays. Il en est de même pour les observations du poids ou de l'équi-valent en eau de la neige au sol. Il est très utile de prendre en compte les observations des sur-charges sur les toits et des équivalents en eau mais il faut se baser avant tout sur les observations de l'épaisseur de la neige au sol pour obtenir des charges dues à la neige plus cohérentes.
L'estimation de la surcharge de calcul due à la neige sur un toit, d'après les observations de l'épaisseur de la neige, s'effectue comme suit:
1. On calcule l'épaisseur de neige au sol susceptible d'être égalée ou dépassée en moyenne, une fois en 30 ans.
2. On adopte une densité uniforme pour la conversion de l'épaisseur de neige en charge. 3. On corrige la valeur obtenue afin de tenir compte du poids supplémentaire de l'eau de
pluie absorbée par la neige.
4. L'accumulation de neige sur un toit étant souvent différente de l'accumulation de neige au sol, certaines corrections sont apportées, le cas échéant, pour tenir compte des ca-ractéristiques du toit.
Les paragraphes qui suivent expliquent plus en détail ces opérations.
On dispose actuellement des épaisseurs de neige maximales annuelles pour plus de 480 sta-tions, pour des périodes variant de 5 à 31 ans. Les périodes d'observation ont été tellement cour-tes dans certains cas qu'il est impossible de se fier aux données relevées; il est toutefois utile d'en tenir compte. Pour environ le quart des stations, les observations ont été effectuées sur au moins 20 ans, ce qui constitue une nette augmentation des données relatives aux charges dues à la neige. Ces données ont été compilées et analysées au moyen de la méthode des valeurs extrêmes de Gumbel, de la façon exposée par Boyd(6). Les valeurs finales représentent les épaisseurs de neige susceptibles d'être égalées ou dépassées en moyenne une fois en 30 ans, ou dont la proba-bilité d'être égalées ou dépassées, pour une année quelconque, est de 1 sur 30.
La neige ayant séjourné un certain temps sur le sol a une densité qui varie entre 0.2 et 0.4 fois celle de l'eau; au Canada, on suppose généralement la densité de la neige fraîchement tombée égale à 0.1. Or, l'épaisseur de neige maximale de 30 ans devant naturellement être atteinte après une chute de neige d'une rare importance, on peut supposer qu'une grande proportion de la
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che doit être de faible densité. C'est pourquoi il a semblé raisonnable, dans ce cas spécial, d'a-dopter pour la couche de neige entière une densité moyenne de 0.2.
Au Canada, les charges les plus importantes sont souvent causées par des pluies printanières précoces venant ajouter leur poids à une charge de neige déjà importante; c'est pourquoi l'on a cru nécessaire d'ajouter à la charge de neige une charge d'eau susceptible d'être absorbée par celle-ci. Il a été décidé d'utiliser la précipitation maximale d'un jour pour la période de l'année qui coïncide avec les plus grandes épaisseurs de neige. Boyd explique la façon de choisir une pé-riode de 2 ou 3 mois(61.
D'après un relevé des surcharges dues à la neige sur les toits couvrant plusieurs hivers, les sur-charges dues à la neige moyennes sur les toits s'avèrent généralement de beaucoup inférieures aux charges au soL La section 4.1 du Code national du bâtiment 1980, prévoit des conditions dans lesquelles la surcharge de calcul due à la neige sur un toit peut être réduite à 80 ou à 60 p.
100 de la charge due à la neige au sol. Le Code prévoit également d'autres diminutions des sur-charges dues à la neige dans le cas de toits à forte pente, ainsi que des augmentations substantiel-les pour substantiel-les toits favorisant l'accumulation de neige. Les corrections à apporter figurent au chapi-tre 4.
La répartition des charges de neige au sol, calculées en kilonewtons par mètre carré, a été tra-cée sur des cartes afin de faciliter l'évaluation des données pour les autres localités citées au ta-bleau. Toutes les valeurs sont calculées au dixième de kilonewton par mètre carré près, mais dans certains cas on peut prévoir une marge d'erreur de 10 p. 100.
On ne peut s'attendre à ce que les valeurs calculées indiquent toutes les différences locales re-latives aux charges de neige au sol, même si celles-ci sont connues. Les valeurs du tableau sont destinées à être utilisées dans le cas des villes ou des villages et pas nécessairement dans le cas des cantons. Cette remarque s'applique tout particulièrement aux régions montagneuses où les charges dues à la neige sont souvent plus élevées dans les versants ou les cols élevés.
EFFETS DUS AU VENT
Toute construction doit être bâtie de manière à résister aux pressions et succions causées par la plus forte rafale susceptible de se produire à son emplacement en plusieurs années. Pour la plu-part des bâtiments, il s'agit là du seul effet dû au vent à prendre en compte; toutefois, les cons-tructions de grande hauteur ou élancées doivent en plus être calculées de manière que leurs vi-brations ne dépassent pas une valeur acceptable. Les oscillations causées par le vent pouvant prendre plusieurs minutes pour atteindre leur amplitude maximale, la valeur à prendre en compte dans les calculs doit être la vitesse moyenne du vent pour une période de plusieurs minu-tes ou davantage. Au Canada, la valeur adoptée est la viminu-tesse horaire moyenne du vent.
Afin d'obtenir, pour les vitesses moyennes du vent ainsi que les vitesses de rafale, des "pressions dynamiques" permettant de calculer les pressions, succions et vibrations, les opéra-tions suivantes ont été effectuées:
1. Les vitesses horaires maximales du vent ont été analysées afin de déterminer des vites-ses horaires ayant une probabilité de 1 sur 10, 30 et 100 d'être dépassées au cours d'une année.
2. Une densité d'air moyenne a été adoptée afin de calculer les "pressions dynamiques" correspondant aux vitesses horaires du vent.
3. Un "coefficient de rafale" de 2 a été adopté pour le calcul des "pressions dynamiques" des rafales.
La pression qu'exerce le vent sur une construction s'accroît avec la hauteur et varie selon la forme de la construction. Les coefficients qui représentent ces particularités figurent à la section 4.1 du Code national du bâtiment du Canada 1980, et au chapitre 4 du présent document. Les trois opérations susmentionnées sont reprises plus en détail aux paragraphes suivants.
Récemment encore la seule méthode d'observation de la vitesse du vent, dans un grand nom-bre de stations anémométriques du Canada, consistait à enregistrer le nomnom-bre de milles de vent traversant un anémomètre pendant chaque heure, soit la vitesse horaire du vent. A présent, bon nombre de stations n'effectuent qu'une mesure-échantillon du vent à chaque heure. Ces nouvel-les observations pourront servir éventuellement au calcul de valeurs climatiques, mais nouvel-les
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res anciennes restent actuellement la meilleure source pour une analyse statistique. Les vitesses horaires maximales annuelles calculées pour plus de 100 stations pour des périodes variant entre 10 et 22 ans ont été analysées au moyen de la méthode de la valeur extrême de Gumbel afin d'é-tablir des vitesses horaires ayant une probabilité annuelle de dépassement de 1 sur 10, 30 et 100.
Les valeurs ayant une probabilité de 1 sur 30 pour les 500 localités citées au tableau ont été établies. Pour obtenir les valeurs ayant des probabilités de 1 sur 10 et de 1 sur 100 pour ces locali-tés, il a fallu estimer la valeur du paramètre lia, qui constitue une mesure de la dispersion des vi-tesses horaires maximales annuelles. Les 100 valeurs connues ont été reportées sur une carte à partir de laquelle des valeurs de lia ont pu être estimées pour les autres endroits. Connaissant les vitesses horaires ayant une probabilité de "1130" ainsi que les valeurs de lia, on a pu calculer les valeurs ayant une probabilité de "1/10" et de "11100".
Les pressions, succions et vibrations dues au vent dépendent non seulement de la vitesse de ce-lui-ci, mais aussi de la densité de l'air, elle-même fonction de la température et de la pression at-mosphérique. La pression atmosphérique est inversement proportionnelle à l'altitude au-dessus du niveau de la mer et varie avec les systèmes météorologiques. Avec V comme vitesse de calcul du vent, en milles à l'heure, la pression dynamique P est donnée en livres au pied carré, par la formule
P CV2
où C dépend de la température de l'air et de la pression atmosphérique de la manière exposée en détail par Boyd(7). La valeur 0.0027, qui équivaut à 10 p. 100 près aux valeurs mensuelles moyen-nes de C pour la plupart des localités du Canada, pour la période la plus venteuse de l'année, a été utilisée pour calculer toutes les pressions dynamiques correspondant aux vitesses horaires dont la probabilité de dépassement est de 1/10, 1/30 et 1/100. Les pressions ont été converties en kN/m2 et figurent au tableau dans des colonnes désignées par les valeurs numériques de leurs probabilités respectives.
Selon les exigences du Code national du bâtiment, les pressions de rafale de calcul pour les éléments structuraux doivent être égales au double des pressions horaires correspondantes figurant au tableau. Les vitesses du vent étant élevées au carré pour donner les pressions, cela re-vient à dire que le coefficient de rafale est égal à la racine carrée de 2.
Dans le cas des bâtiments de plus de 12 m de hauteur, les pressions et succions dues aux rafa-les doivent être augmentées conformément à un tableau de la section 4.1 du Code national du bâtiment du Canada 1980, basé sur l'hypothèse que la vitesse de rafale augmente proportionnel-lement à la puissance 1110 de la hauteur. Les vitesses de vent moyennes utilisées pour le calcul des vibrations des bâtiments dépendent davantage de l'inégalité du terrain avoisinant. Une mé-thode figurant au chapitre 4, permet d'estimer l'influence de l'inégalité et de la hauteur sur ces vitesses.
Les calculs du chapitre 4 concernant les vibrations des bâtiments sont prévus pour des vitesses de vent exprimées en mètres par seconde. L'équation
P CV2
pourrait servir à convertir les pressions du tableau en vitesses à condition que la constante C soit convertie en unités SI. Si P est exprimé en newtons par mètre carré et Ven mètres par seconde, la valeur de C correspondrait à 0.64689. L'équation convertie en unités SI devient alors
P = lhpV2
où p correspond à la densité de l'air en kg/m3• La densité de l'air sec à O°C et à la pression nor-male de 101.325 kPa correspond à 1.2929 kg/m3, La moitié de cette valeur, soit 0.64645, se rap-proche beaucoup de la valeur convertie de C. La différence (moins de 1 pour 1000) est négligea-ble. La densité de l'air à O°C et à la pression normale a donc été adoptée pour effectuer la conversion des pressions du vent en vitesses. Le tableau suivant indique les vitesses équivalentes, au mis près, pour les pressions contenues dans le tableau principal. On suppose que la valeur "P" est égale à 0.00064645V2.
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CONVERSION DES PRESSIONS DU VENT EN VITESSES .14à.15 15 .46 à .48 27 .96 à 1.00 39 .16à.17 16 .49 à .52 28 1.01 à 1.06 40 .18à.19 17 .53 à .56 29 1.07 à 1.11 41 .20 à .22 18 .57 à .60 30 1.12àl.16 42 .23 à .24 19 .61 à .64 31 1.17 à 1.22 43 .25 à .27 20 .65 à .68 32 1.23 à 1.28 44 .28 à .29 21 .69 à .72 33 1.29 à 1.33 45 .30 à .32 22 .73 à .76 34 1.34 à 1.39 46 .33 à .35 23 .77 à .81 35 1.40 à 1.45 47 .36 à .38 24 .82 à .86 36 1.46 à 1.52 48 .39 à .42 25 .87 à .90 37 1.53 à 1.58 49 .43 à .45 26 .91 à .95 38 1.59 à 1.64 50 ZONES SISMIQUES
L'établissement des zones sismiques se base sur un paramètre A1OO ' défini comme
l'accéléra-tion au sol ayant une probabilité annuelle de 1/100 d'être égalée ou dépassée(8l . Les zones ont été établie à partir d'une analyse statisque par ordinateur des secousses sismiques enregistrées au pays au cours du siècle{lO), dont les résultats ont été comparés à un échantillonnage plus étendu mais moins sûr, remontant jusqu'à 1638(9). Les zones désignées représentent l'opinion d'experts en sismologie, en géologie et en génie travaillant dans l'industrie, au gouvernement ou dans les universités, y compris des membres du Comité national canadien du génie sismique et divers co-mités pertinents relevant du Comité associé du Code national du bâtiment.
Le tableau montre le rapport d'accélération horizontale au sol de calcul, A, assigné aux diffé-rentes zones en centièmes de la force d'accélération gravitationnelle. Les limites de démarcation des zones par rapport au paramètre AlOO figurent au tableau J-2 du Commentaire sur les effets
des séismes(8).
Dans le cas de la région arctique et de certaines parties des Territoires du Nord-Ouest, les données recueillies sont insuffisantes pour permettre une analyse statistiq,ue. Les limites de dé-marcation des zones ont été établies par les sismologues du ministère de l'Energie, Mines et Res-sources d'après leurs connaissances des activités sismiques de ces régions.
RÉFÉRENCES
(1) "Hourly Data Summaries". Ministère des Transports, Division météorologique et récem-ment ministère de l'Environnerécem-ment, Service de l'environnerécem-ment atmosphérique, dates diverses (mai 1967 à mars 1974).
(2) Boughner,
c.c.
"Percentage Frequency of Dry- and Wet-bulb Temperatures from June to September at Selected Canadian Cities". Ministère des Transports, Division météorologique, Mémoires météorologiques canadiens, N° 5, Toronto, 1960.(3) Aston, D. Degrés-jours 1941-1970. Ministère de l'Environnement, Service de l'environ-nement atmosphérique, Downsview (Ontario), 1977 et 1978 (8 feuilles de données climatiques).
(4) Canadian Normals, Vol. 2-SI, Precipitation 1941-1970. Ministère de l'Environnement, Service de l'environnement atmosphérique, Downsview, Ontario, 1975.
(5) Hershfield, D.M. and Wilson, W.T. Generalizing Rainfall Intensity - Frequency Data. International Association of Scientific Hydrology, General Assembly, Toronto, Vol. 1, 1957, pp. 499-506.
(6) Boyd, D.W. Maximum Snow Depths and Snow Loads on Roofs in Canada. Proceedings, 29th Annual Meeting, Western Snow Conference, Spokane, Wash., avril 1961.
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(7) Boyd, D.W. Variations in Air Density over Canada. Conseil national de recherches du Canada, Division des recherches sur le bâtiment. Technical Note No. 486, juin 1967.
(8) "Commentaire sur les effets des séismes", chapitre 4 du Supplément du Code national du bâtiment du Canada 1980.
(9) Milne W.G., et Davenport, A.G. "Distribution of Earthquake Risk in Canada", Bulletin of Seismological Society of America. Vol. 59, No. 2, pp. 729-754, avril 1969; aussi, Quatrième conférence mondiale sur le génie sismique, Santiago, Chili, janvier 1969.
(10) Whitham, K., Milne, W.G. and Smith, W.E.T. "The New Seismic Zoning Map for Canada, 1970 Edition", The Canadian Underwriter, juin 1970.
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VALEURS DE CALCUL DES LOCALITÉS CANADIENNES DÉSIGNÉES Température de calcul
Charge Pressions de vent Données . 'Degrés-
Pré-Province Janvier JUillet 2V1% jours cip. Précip. Précip. de horaires sismiques et au- de 15 d'un ann. neige
localité dessous mn. jour. otales, au Rapport
2V1% 1% sec. [mouit. mm mm sol. 1/10. 1/30. 1
'C 'C ·C oC de 18°C mm kN/m2 kN/m2 kN/m2 k ne d'accélé-ration, A Colombie Britannique Abbotsford ... -10 -11 29 20 3148 10 83 1502 2.4 0.42 0.55 0.71 3 0.08 Agassiz ... -13 -15 31 20 2950 8 116 1648 3.1 0.55 0.75 1.00 2 0.04 Alberni ... -5 -7 31 18 3160 10 125 2019 2.6 0.47 0.58 0.70 3 0.08 Ashcroft ... , .... , .... , -25 -28 34 20 3687 10 45 224 1.3 0.28 0.35 0.43 1 0,02 Beatton River ... -37 -39 25 18 7068 13 50 435 3.2 0.22 0,27 0,34 1 0,02 Burns Lake .. , ... , -30 -33 25 17 5801 10 48 513 2.5 0.30 0.36 0.43 2 0,04 Cache Creek ... -25 -28 34 20 3800 10 63 250 1.4 0.29 0.35 0.43 1 0.02 Campbell River ... -7 -9 26 18 3417 10 105 1539 2.8 0.46 0.58 0.72 3 0.08 Carmi ... -24 -26 33 20 5191 10 98 563 3.4 0.24 0.33 0.44 1 0.02 Castiegar ... -19 -22 32 20 3751 10 51 710 3.4 0.23 0.30 0.39 0 0 Chetwynd ... -35 -38 27 18 6100 15 63 410 2.2 0.32 0.37 0,44 1 0,02 Chil1iwack ... , ... -12 -13 30 20 2932 8 122 1741 2.8 0.48 0.63 0.83 2 0.04 C1overdale ... -8 -10 29 20 3080 8 102 1270 2.1 0.46 0.58 0.72 3 0.08 Comox ... -7 -9 27 18 3203 10 113 1206 2.5 0.45 0.58 0.74 3 0.08 Courtenay ... -7 -9 28 18 3205 10 103 1452 2.5 0.45 0.58 0.74 3 0.08 Cranbrook ... -27 -30 32 19 4762 10 43 438 2.4 0.22 0.29 0.37 0 0 Crescent Valley ... -20 -23 31 19 4228 10 52 786 3.4 0.22 0.29 0.37 0 0 Crofton ... -6 -8 28 18 2850 8 76 1029 2.0 0.48 0.58 0.69 3 0.08 Dawson Creek ... -36 -39 27 18 6152 18 67 425 2.0 0.31 0.37 0.44 1 0.02 DogCreek ... -28 -30 29 18 5207 10 47 393 1.9 0.31 0.37 0.44 1 0.02 Duncan ... -6 -8 29 18 2907 8 110 1043 2.0 0.48 0.58 0.69 3 0.08 Elko ... -28 -31 29 19 4379 13 54 580 3.5 0.27 0.37 0.50 0 0 Fernie ... -29 -32 29 19 4970 13 106 1082 4.6 0.33 0.43 0.55 0 0 Fort Nelson ... -40 -42 28 18 7064 13 81 4Mî 2.4 0.19 0.24 0.29 1 0.02 Fort St. John ... -36 -38 26 18 6118 15 80 450 2.5 0.31 0.36 0.42 1 0.02 Glacier ... -27 -30 27 17 5799 10 71 1493 7.6 0.24 0.29 0.35 1 0.02 Golden ... -28 -31 29 17 4869 8 59 473 3.8 0.27 0.32 0.38 0 0 Grand Forks ... -20 -22 35 20 4037 10 41 450 2.0 0.26 0.36 0.48 1 0.02 Greenwood ... -20 -22 35 20 4506 10 107 478 1.9 0.29 0.39 0.52 1 0.02 Haney ... -9 -Il 30 20 2946 10 117 1926 2.3 0.47 0.60 o.n 3 0.08 Hope ... -16 -18 32 20 3128 8 106 1601 3.4 0.41 0.55 0.73 2 0.04 Kamloops ... -25 -28 34 20 3755 13 57 268 1.8 0.30 0.37 0.45 1 0.02 Kaslo ... -23 -26 29 19 4070 10 51 785 3.0 0.22 0.28 0.36 0 0 Kelowna ... -17 -20 33 20 3647 10 64 320 1.9 0.34 0.43 0.53 1 0.02 Kimberley ... -26 -29 31 19 4840 10 49 378 3.0 0.22 0.29 0.37 0 0 Kitimat Plant ... -16 -18 23 16 4103 13 185 2826 3.5 0.22 0.26 0.31 3 0.08 Kitimat Townsite ... -16 -18 23 16 4187 13 119 2377 4.5 0.22 0.26 0.31 3 0.08 Langley ... -8 -10 29 20 3127 8 118 1501 2.2 0.45 0.58 0.73 3 0.08 LiIlooet ... -23 -25 33 20 4000 10 114 391 2.5 0.32 0.39 0.49 1 0.02 Lytton ... -19 -22 35 20 3239 10 n 463 3.0 0.31 0.39 0.49 1 0.02 Mackenzie ... -35 -38 26 17 6150 10 63 430 3.6 0.24 0.29 0.35 1 0.02 McBride ... -34 -37 30 18 4938 13 50 525 3.4 0.27 0.32 0.38 1 0.02 McLeod Lake ... -35 -37 27 17 5867 10 63 460 2.5 0.24 0.29 0.35 1 0.02 Masset ... : ... -7 -9 17 15 3726 13 76 1409 L8 0.49 0.58 0.68 3 0.08 Merriu ... -26 -29 34 . 20 4325 8 57 254 2.0 0.32 0.39 0.49 1 0.02 Mission City ... -9 -11 30 20 2956 13 98 1573 2.4 0.47 0.60 o.n 3 0.08 Montrose ... -17 -20 32 20 4080 10 51 630 3.2 0.22 '0.30 0.41 0 0 Nakusp ... -24 -27 31 19 4037 10 51 790 3.6 0.24 0.30 0.37 0 0 Nanaimo ... -7 -9 26 18 3304 8 92 1085 2.6 0.47 0.58 0.71 3 0.08 Nelson ... -20 -24 31 19 3669 10 66 763 3.3 0.22 0.29 0.37 0 0 New Westminster ... -8 -10 29 19 2948 10 132 1520 2.1 0.44 0.55 0.68 3 0.08 North Vancouver ... -7 -9 26 19 3090 10 100 1791 2.2 0.44 0.55 0.68 3 0.08 Ocean Falls ... -12 -14 23 16 3499 13 234 4390 3.0 0.47 0.55 0.65 3 0.08 100 Mile House ... -28 -31 30 18 4500 10 51 460 2.6 0.30 0.36 0.43 1 0.02 Osoyoos ... -16 -18 33 20 3295 10 35 342 1.4 0.30 0.43 0.59 1 0.02 Penticton ... ·16 -18 33 20 3513 10 45 296 1.3 0.40 0.52 0.68 1 0.02 Port Alberni ... ·5 ·7 31 18 3312 10 140 2009 2.6 0.47 0.58 0.70 3 0.08 Port Hardy ... -5 -7 20 16 3659 13 131 1730 2.1 0.49 0.58 0.68 3 0.08 Port McNeill ... ·5 -7 22 17 3480 13 127 1270 2.4 0.49 0.58 0.68 3 0.08 Powell River ... ·9 -Il 26 18 3307 8 80 1017 2.4 0.42 0.55 0.71 3 0.08 Colonne 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15
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VALEURS DE CALCUL DES LOCALITÉS CANADIENNES DÉSIGNÉES Température de calcul
Charge Pressions de vent Données Degrés-
Pré-Province Janvier Juillet 2'12% jours cip. Précip. Précip. d'un ann. neige de horaires sismiques
et au- de 15
localité dessous mn. jour, otales, au Rapport
2'12% 1% sec. mouil. mm mm sol. 1/10. 1/30. 1/100.
oC oC oC oC de 18°C mm kN/m2 kN/m2 kN/m2 kN/m2 Zone d'accélé-ration, A
Prince George ... -33 -36 28 18 5387 15 50 621 2.6 0.25 0.30 0.36 1 0.02 Prince Rupert ... -14 -16 19 15 4383 13 141 2415 2.6 0.42 0.50 0.59 3 0.08 Princeton ... -27 -30 32 20 4554 10 37 359 2.3 0.24 0.32 0.42 1 0.02 Qualicum Beach ... -7 -9 27 18 3205 10 102 1270 2.6 0.46 0.58 0.72 3 0.08 Quesnel ... -33 -35 30 17 4733 10 72 514 2.7 0.25 0.29 0.34 1 0.02 Revelstoke ... -26 -29 32 19 4073 13 78 1096 4.6 0.24 0.29 0.35 2 0.04 Richmond ... -7 -9 27 19 2920 8 114 1450 1.9 0.45 0.55 0.67 3 0.08 Salmon Arm ... -23 -26 33 20 3894 13 43 531 2.8 0.29 0.35 0.43 1 0.02 Sandspit ... -6 -7 15 15 3681 13 80 1261 2.3 0.54 0.63 0.74 3 0.08 Sidney ... -6 -8 26 18 2800 8 102 790 1.6 0.46 0.55 0.66 3 0.08 Smithers ... -29 -31 25 17 5305 13 60 502 2.2 0.31 0.37 0.44 2 0.04 Smith River ... -46 -48 26 17 7652 8 68 465 2.8 0.19 0.25 0.33 2 0.04 Squamish ... -11 -13 29 20 3314 10 112 2061 3.2 0.38 0.50 0.65 3 0.08 Stewart ... -23 -25 23 16 4701 13 178 1843 8.4 0.32 0.39 0.48 3 0.08 Taylor ... -36 -38 26 18 6100 15 56 398 2.5 0.32 0.37 0.44 1 0.02 Terrace ... -20 -22 25 16 4429 13 117 1200 5.1 0.36 0.43 0.51 2 0.04 :rofino ... -2 -4 19 16 3217 13 174 3061 2.5 0.54 0.63 0.74 3 0.08 Trail ... -17 -20 33 20 3639 10 51 664 3.2 0.17 0.24 0.33 0 0 Ucluelet ... -2 -4 19 16 3180 13 140 2690 2.4 0.54 0.63 0.74 3 0.08 Vancouver ... -7 -9 26 19 3005 10 94 1324 1.9 0.45 0.55 0.67 3 0.08 Vernon ... -20 -23 33 20 3838 13 40 393 2.0 0.32 0.39 0.49 1 0.02 Victoria ... -5 -7 24 17 3075 5 81 657 1.5 0.48 0.58 0.70 3 0.08 Williams Lake ... -31 -34 29 17 4625 10 37 402 2.9 0.30 0.35 0.41 1 0.02 Youbou ... -5 -7 31 19 2942 10 114 1650 2.5 0.46 0.55 0.66 3 0.08 Alberta Athabasca ... -35 -38 28 19 6310 18 88 442 2.2 0.30 0.37 0.45 0 0 Banff ... -30 -32 27 17 5719 18 53 477 2.8 0.39 0.45 0.52 0 0 Barrhead ... -34 -37 28 19 6000 20 102 460 2.2 0.32 0.39 0.49 0 0 Beaverlodge ... -35 -38 28 18 5909 25 101 455 2.1 0.27 0.33 0.40 0 0 Brooks ... -32 -34 32 19 5266 18 89 353 1.6 0.39 0.48 0.57 0 0 Calgary ... -31 -33 29 17 5344 23 95 437 0.9 0.40 0.46 0.54 0 0 Campsie ... -34 -37 28 19 6080 20 111 445 2.3 0.32 0.39 0.49 0 0 Camrose ... -33 -35 29 19 5960 20 92 394 1.7 0.21 0.29 0.39 0 0 Cardston ... -30 -33 29 18 4870 20 102 495 1.8 0.74 0.93 1.15 0 0 Claresholm ... -31 -34 29 18 4782 15 97 460 1.0 0.66 0.80 0.96 0 0 Cold Lake ... -36 -38 28 20 6183 15 94 433 1.5 0.31 0.37 0.44 0 0 Coleman ... -31 -34 28 18 5418 15 62 537 2.6 0.54 0.69 0.87 0 0 Coronation ... -31 -33 30 19 5905 20 99 373 1.9 0.23 0.32 0.43 0 0 Cowley ... -31 -34 29 18 5189 15 74 504 1.7 0.73 0.91 1.13 0 0 Drumheller ... -31 -33 29 18 5330 20 73 358 1.6 0.32 0.39 0.49 0 0 Edmonton ... -32 -34 28 19 5590 23 114 446 1.5 0.32 0.40 0.51 0 0 Edson ... -34 -37 28 18 5962 18 79 554 2.4 0.36 0.43 0.50 0 0 E'"'.1b~rras Portage ... -41 -44 27 19 6999 10 82 399 1.6 0.31 0.37 0.45 0 0 Falrvlew ... -38 -40 27 18 6152 15 64 422 2.1 0.26 0.32 0.39 0 0 Fort McMurray ... -39 -41 28 19 6779 13 61 435 1.8 0.27 0.32 0.38 0 0 Fort Saskatchewan ... -32 -35 28 19 5881 20 78 430 1.5 0.31 0.39 0.49 0 0 Fort Vermilion ... -41 -43 28 18 7077 13 60 360 2.0 0.22 0.26 0.32 0 0 Grande Prairie ... -36 -39 27 18 6144 23 78 442 2.1 0.37 0.44 0.52 0 0 Habay ... -41 -43 28 18 7050 13 63 360 2.5 0.20 0.24 0.28 0 0 Hardisty ... -33 -35 30 19 5950 20 56 384 1.8 0.24 0.32 0.42 0 0 High River ... -31 -33 28 17 5414 18 111 489 1.9 0.51 0.60 0.72 0 0 Jasper ... -32 -35 28 18 5530 10 108 402 2.4 0.37 0.43 0.50 0 0 Keg River ... -40 -42 28 18 6854 13 60 403 2.6 0.19 0.24 0.29 0 0 Lac La Biche ... -35 -38 28 19 6308 15 82 460 2.1 0.31 0.37 0.44 0 0 Lacombe ... -33 -35 29 18 5761 23 71 456 1.8 0.24 0.31 0.40 0 0 Lethbridge ... -30 -33 31 18 4717 20 93 436 1.5 0.64 0.76 0.91 0 0 Manning ... -39 -41 27 18 6600 13 51 360 2.5 0.21 0.26 0.32 0 0 Medicine Hat ... -31 -34 33 19 4872 23 122 348 1.4 0.39 0.49 0.60 0 0 Peace River ... -37 -40 27 18 6424 15 48 351 2.4 0.24 0.29 0.36 0 0 Penhold ... -32 -35 29 18 5845 23 124 449 1.5 0.31 0.37 0.44 0 0 Colonne 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15
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V ALEURS DE CALCUL DES LOCALITÉS CANADIENNES DÉSIGNÉES Température de calcul
ICharge! vent Données
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Degrés-
Pré-'«<Oip·l""d
P sismiques Province Janvier Juillet 2112% jours cip.d'un ann. et : ; au- de 15 jour, 'totales,
1110. !
localité dessous mn. ~i Rapport
2'Îz% sec. mouil. de 18°C mm mm mm sol. 1/30. 11100.
IZone d'accélé-oC oC oC kNfm2 kNfm2 i kNfm2 kN/m2 i i ratÎon, Pincher Creek ... -32 -34 29 18 5054 1 18 128 1.8 0.70 0.88 1.08 0 0 Ranfurly ... -34 -37 29 19 6015 18 89 1.6 0.23 0.29 0.36 0 0 Red Deer ... .. , ... -32 -35 29 18 5846 23 154 1.5 0.31 0.37 0.44 0 0 Rockey Mountain House . -31 -33 28 18 5639 20 77 1.8 0.26 0.32 0.39 0 0 Slave Lake ... -36 -39 27 19 6284 15 76 2.4 0.28 0.34 0.41 0 0 Stettler ... -32 -34 30 19 5585 20 165 420 1.8 0.24 0.32 0.42 0 0 Stony Plain .... ., ... , ... -32 -35 28 19 5789 23 102 510 1.8 0.32 0.40 0.51 0 0 Suffield ... ... -32 -34 33 19 5102 20 69 323 1.1 0.43 0.52 0.64 0 0 Taber ... -31 -33 31 19 4821 20 93 373 1.4 0.57 0.69 0.82 0 0 Turner Valley ... -31 -33 28 17 5784 20 82 584 1.9 0.51 0.60 0.71 0 0 Valleyview ... -37 -40 27 18 6110 18 51 460 2.3 0.35 0.43 0.51 0 0 Vegreville ... -34 -36 29 19 6402 18 69 410 1.6 0.25 0.32 0.40 0 0 Vermilion ... -35 -38 29 20 6251 18 75 399 1.5 0.23 0.28 0.34 0 0 Wagner ... -36 -39 27 19 6280 15 72 465 2.2 0.28 0.34 0.41 0 0 Wainwright ... -33 -36 29 19 6000 20 63 380 1.6 0.24 0.32 0.41 0 0 Westaskiwin ... -33 -35 29 19 5686 23 78 1.7 0.24 0.32 0.42 0 0 Whitecourt -35 -38 27 18 6196 20 89 2.2 0.32 0.39 0.48 0 0 Wimborne .. ... -31 -34 29 18 5620 23 89 1.5 0.30 0.37 0.45 0 0 Saskatchewan Assiniboia .... .. ... , .. -32 -34 32 21 5340 33 78 360 1.4 0.44 0.52 0.63 0 0 Battrum ... ... -32 -34 32 20 5400 28 63 360 1.5 0.49 0.60 0.74 0 0 Biggar ... , ... . .... -34 -36 31 20 6042 23 104 354 1.5 0.48 0.60 0.76 0 0 1 Broadview ... -34 -36 30 22 6117 25 104 454 1.7 0.28 0.32 0.37 0 0 Dafoe ... ... -36 -39 29 21 6370 20 67 414 1.9 0.28 0.34 0.41 0 0 1 Dundurn ... -35 -37 31 20 5880 10 122 369 1.7 0.39 0.48 0.57 0 0 Estevan ... -32 -34 32 22 5542 36 68 421 1.8 0.42 0.51 0.62 0 0 Hudson Bay ... -37 -39 29 21 6581 18 62 448 2.3 0.28 0.34 0.41 0 0 Humbolt ... -36 -39 28 21 6359 20 76 352 1.8 0.29 0.36 0.44 0 0 Island Falls -39 -41 26 20 7297 10 69 486 1.9 0.45 0.56 0.70 0 0 Kamsack ... ., .... -35 -37 29 22 6308 20 116 384 2.0 0.32 0.37 0.44 0 0 Kindersley ... -33 -35 32 20 5824 23 91 301 1.4 0.45 0.58 0.73 0 0 L1oydminster ... -35 -38 29 20 6038 18 104 402 1.6 0.30 0.37 0.46 0 0 1 Maple Creek ... ... ,. -31 ·34 31 20 4934 28 77 349 1.3 0.47 0.58 0.71 0 0 Meadow Lake .... -36 -39 28 20 6170 15 63 380 1.7 0.36 0.45 0.55 0 0 Melfort ... ... -37 -40 28 21 6369 18 101 402 2.4 0.26 0.32 0.40 0 0 1 Melville -34 -36 29 21 6209 23 59 408 2.2 0.32 0.37 0.43 0 0 MooseJaw ... -32 -34 32 21 5419 28 81 375 1.3 0.36 0.43 0.51 0 0 Nipawin ... -38 -41 28 21 6356 18 60 398 1.9 0.27 0.34 0.43 0 0 North Battleford -34 -36 30 20 6075 20 93 365 2.0 0.45 0.62 0.83 0 0 i Prince Albert ... -37 -41 29 21 6563 20 74 389 1.9 0.26 0.34 0.44 0 0 Qu'Appelle ... -34 -36 30 21 5967 25 104 466 1.9 0.34 0.39 0.46 0 0 Regina ... , ... -34 -36 31 21 5921 28 102 398 1.7 0.34 0.39 0.46 0 0 1 Rosetown ... -33 -35 32 20 6007 25 85 348 1.5 0.47 0.58 0.71 0 0 Saskatoon ... ... -35 -37 30 20 6077 23 84 353 1.5 0.36 0.44 0.54 0 0 Scott ... -34 -36 31 20 6284 20 68 361 1.3 0.44 0.58 0.75 0 0 Strasbourg ... ... , -34 -36 30 21 6103 25 100 406 2.1 0.33 0.39 0.46 0 0 Swift Current -32 -34 32 20 5483 33 66 390 1.2 0.46 0.56 0.69 0 0 Uranium City ... -44 -46 26 19 7897 8 47 354 2.2 0.37 0.45 0.54 0 0 Weyburn .... ., ... -33 -35 32 22 5554 33 97 376 2.0 0.38 0.45 1 0.53 0 0 Yorkton ... ... .... -34 -37 29 21 6239 23 95 435 2.2 0.32 0.37 0.44 0 0 Manitoba Beauséjour ... ... -33 -35 28 23 5986 28 66 563 2.1 0.31 0.37 1 0.45 0 0 Boissevain ... ... , ... -32 -34 32 23 5769 33 1 146 1 499 1.8 0.44 1 0.52 0.63 0 1 0 Brandon ... ... -33 -35 31 22 5965 36 141 488 1.8 0.37 0.45 0.54 0 0 Churchill ... -39 -41 24 18 9214 8 52 397 2.9 0.48 0.59 0.72 0 0 Dauphin ... -33 -35 30 22 6150 25 100 506 2.2 0.31 0.37 0.44 0 0 Flin FIon ... -38 -40 27 20 6764 13 77 458 1 2.3 0.42 0.52 0.65 0 0 Gimli ... , ... -34 -36 29 23 6119 28 1 125 537 2.1 0.30 1 0.37 0.45 0 0 Island Lake ... , ... -36 -38 26 20 7210 13 63 510 3.1 0.37 0.43 0.50 o 1 0 Colonne 1 2 3 4 5 6 8 9 10 11 12 13 14 15
