HAL Id: hal-01492144
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Public Domain
Modélisation, identification et simulation de la
densification par diffusion solide des alliages métalliques
et applications au frittage de poudres
Jean-Claude Gelin, Jiupeng Song, Thierry Barriere, Baoshung Liu
To cite this version:
Jean-Claude Gelin, Jiupeng Song, Thierry Barriere, Baoshung Liu. Modélisation, identification et simulation de la densification par diffusion solide des alliages métalliques et applications au frittage de poudres. 8e Colloque national en calcul des structures, CSMA, May 2007, Giens, France. �hal-01492144�
5HYXH9ROXPH;±Q[DQQpHSDJHVj;
0RGpOLVDWLRQLGHQWLILFDWLRQHWVLPXODWLRQGH
OD GHQVLILFDWLRQ SDU GLIIXVLRQ VROLGH GHV
DOOLDJHV PpWDOOLTXHV HW DSSOLFDWLRQV DX
IULWWDJHGHSRXGUHV
-HDQ&ODXGH*HOLQ ²-LXSHQJ6RQJ ²7KLHUU\%DUULHUH
%DRVKHQJ/LX
* Institut Femto-ST/LMA, ENSMM
26 Rue de l’Epitaphe, 25030, Besançon, France
{jean-claude.gelin, jiupeng.song, thierry.barriere}@ens2m.fr
** Department of Applied Mechanics, Southwest Jiaotong University 610031, Chengdu, Sichuan, P. R . China
RÉSUMÉ. Un modèle de comportement de type viscoplastique est formulé pour représenter la densification par diffusion à l’état solide de poudres métalliques ou céramiques. Le modèle est ensuite implémenté dans un logiciel de simulation par élément finis, et ces paramètres de modèle sont identifiés par comparaison entre résultats expérimentaux et résultats de simulation obtenus sur des éprouvettes types des densification. Le modèle physique ainsi identifié, ainsi que la procédure de simulation par élément finis sont ensuite utilisés dans le cadre de simulation 3D de composants obtenus par moulage par injection de poudres en prenant en compte la gravité, le frottement, ainsi que la distribution initiale hétérogènes des poudres. Les résultats de simulation obtenus corroborent les résultats expérimentaux, validant ainsi que le modèle physique et la procédure de simulation.
ABSTRACT.A viscoplastic material model is firstly formulated for accounting the solid state sintering of metallic or ceramic powders. Then the proposed model is implemented into a commercial FE simulation code, then material and physical parameters are identified by comparison between experimental results and numerical ones, for different sintering experiments. The resulting identified model and the associated finite element procedure are then used for the simulation of 3D complex shapes, resulting from powder injection moulding process. The results obtained from 3D FE simulations accounting the effects of gravity, friction and initial heterogeneous powder volume fraction are in good agreement with the experimental ones, proving the validity of the proposed model and identification strategy. MOTS-CLÉS: Moulage par injection métallique, densification, modélisation, identification. KEYWORDS: metal injection moulding, sintering, modeling, identification.
5HYXH9ROXPH;±Q[DQQpH
,QWURGXFWLRQ
/¶pWDSHGHGHQVLILFDWLRQHVWO¶XQHGHVpWDSHVOHVSOXVLPSRUWDQWHVGXSURFpGpGH PRXODJH SDU LQMHFWLRQ GH SRXGUHV 0,3 GDQV ODTXHOOH OH VTXHOHWWH GH SRXGUHV REWHQXDSUqVOHVpWDSHVGHPRXODJHHWGHGpOLDQWDJHHVWGHQVLILpSDUGLIIXVLRQVROLGH SRXU DERXWLU j OD IRUPH JpRPpWULTXH HVFRPSWpH HW DX[ SURSULpWpV PpFDQLTXHV VRXKDLWpHV 'DQV FHWWH pWDSH OH FRPSRVDQW HVW VXMHW j XQ UHWUDLW GLPHQVLRQQHO LPSRUWDQWGHO¶RUGUHGHj*HUPDQ8QUHWUDLWDQLVRWURSHSHXWrWUH SURYRTXp SDU OD JUDYLWp OH IURWWHPHQW HQWUH OH FRPSRVDQW HW VRQ VXSSRUW XQH GLVWULEXWLRQ GH GHQVLWp QRQ KRPRJqQH GXH DX SKpQRPqQH GH VpJUpJDWLRQ VH SURGXLVDQW DX FRXUV GH O¶pWDSH GH PRXODJH %DUULHUH $ILQ GH PRGpOLVHU OD GHQVLILFDWLRQ SDU GLIIXVLRQ VROLGH XQH ORL GH GHQVLILFDWLRQ HVW SURSRVpH SXLV LPSOpPHQWpHGDQVOHORJLFLHO$EDTXVYLDODVXEURXWLQH80$7'HFRPSDUDLVRQV H[SpULHQFHVVLPXODWLRQV VRQW SURSRVpHV SRXU XQ PpODQJH GH SRXGUHV GH / j GpOLDQWDJH WKHUPLTXH /HV SDUDPqWUHV PDWpULDX[ VRQW SURSRVpV SDU GHV HVVDLV GH IOXDJH HW GH GLODWRPpWULH /¶LQIOXHQFH GHV IDFWHXUV GpFULWV GDQV OH SDUDJUDSKH SUpFpGHQWHVWSULVHHQFRPSWHGDQVOHVVLPXODWLRQVQXPpULTXHV'HX[FDVWHVWVVRQW WUDLWpV FRQFHUQDQW GHV pSURXYHWWHV GH WUDFWLRQ HW XQ YRODQW DILQ GH FRPSDUHU OHV UpVXOWDWVQXPpULTXHVHWH[SpULPHQWDX[HQWHUPHVGHUHWUDLWFRQWUDLQWHpODVWLTXHHWj ODUXSWXUH/HVUpVXOWDWVQXPpULTXHVVRQWFRPSDUpVDX[UpVXOWDWVH[SpULPHQWDX[DILQ GHYDOLGHUOHPRGqOHHWO¶HQVHPEOHGHVPpWKRGHVQXPpULTXHVHPSOR\pHV
0RGqOHGHGHQVLILFDWLRQ
Loi de comportement pour la densification
$ GHV WHPSpUDWXUHV pOHYpHV FRUUHVSRQGDQWHV DX[ WHPSpUDWXUHV GH GHQVLILFDWLRQ SDU GLIIXVLRQ VROLGH OHV PDWpULDX[ SRO\FULVWDOOLQV VRQW VRXPLV DX[ PpFDQLVPHV GH GLIIXVLRQOHVTXHOVSHXYHQWrWUHFRQVLGpUpVFRPPHXQPpFDQLVPHGHGpIRUPDWLRQSDU IOXDJH *HUPDQ 8QH ORL GH FRPSRUWHPHQW YLVFRSODVWLTXH SHXW GRQF rWUH XWLOLVpH SRXU SUpGLUH OH UHWUDLW HW OHV GLVWRUVLRQV GX FRPSRVDQW GXUDQW O¶pWDSH GH GHQVLILFDWLRQ(OOHV¶pFULWVRXVODIRUPHVXLYDQWH İ ı ı , S V S YS WU G K σ − + ′ = >@
RİYSHVW OH WHQVHXU GHV WDX[ GH GpIRUPDWLRQ YLVFRSODVWLTXH ı′ HVW GpYLDWHXU GX WHQVHXUGHVFRQWUDLQWHVWU ı HVWODWUDFHGXWHQVHXUGHVFRQWUDLQWHV,HVWOHWHQVHXU G¶LGHQWLWpGXVHFRQGRUGUHGSHVWOHPRGXOHGHYLVFRVLWpGHFLVDLOOHPHQWKSHVWOH
PRGXOH GH YLVFRVLWp DVVRFLp j OD FRPSUHVVLELOLWp
σ
V HVW OD FRQWUDLQWH GH GHQVLILFDWLRQ TXL SLORWH OH SURFpGp GH GHQVLILFDWLRQ GS KS HWσ
V VRQW GHVSDUDPqWUHVPDWpULDX[TXLGRLYHQWrWUHLGHQWLILp,OVGpSHQGHQWGHODYDULDWLRQGHOD GHQVLWpUHODWLYHGHODWHPSpUDWXUHHWGHODWDLOOHGHVJUDLQVGHSRXGUHV
7LWUHFRXUDQWGHO¶DUWLFOH
Modules de viscosité de cisaillement et de compressibilité
/¶DQDORJLH pODVWLFLWp YLVFRVLWp HVW XWLOLVpH SRXU GpWHUPLQHU OHV PRGXOHV GH YLVFRVLWp GHV PDWpULDX[ GHQVLILpV %RUGLD /HV PRGXOHV GH YLVFRVLWp GH FLVDLOOHPHQWHWGHFRPSUHVVLELOLWpV¶pFULYHQWVRXVOHVIRUPHVVXLYDQWHV ρ ρ ν ν η ν η YS S YS YS S − ≈ − = + = ] K ] G >@
R
η
] HWν
YS VRQW UHVSHFWLYHPHQW OD YLVFRVLWp D[LDOH HW OH PRGXOH YLVTXHX[ GX PDWpULDXSRUHX[WDQGLVTXHρ
HVWODGHQVLWpUHODWLYHGXPDWpULDXSRUHX[/HSKpQRPqQHGHGLIIXVLRQDX[MRLQWVGHJUDLQVHVWO¶XQGHVPpFDQLVPHVOHSOXV LPSRUWDQWSHQGDQWO¶pWDSHGHGHQVLILFDWLRQG¶XQFRPSRVDQW 0,06HORQ OHPRGqOH GHIOXDJHSURSRVpSDU&REOHHWHQUDSSRUWDYHFODPpFDQLTXHGHVPDWpULDX[SRUHX[ ODYLVFRVLWpD[LDOHSHXWrWUHH[SULPpHVRXVODIRUPH6RQJHWDO H[S E E ] RT Q D kTG − Ω = ρ η >@ RkHVWXQHFRQVWDQWHTHVWODWHPSpUDWXUHDEVROXHGHVWODWDLOOHGXJUDLQȍHVWOH YROXPHDWRPLTXHDEHVWOHFRHIILFLHQWGHGLIIXVLRQDX[JUDLQVGHIURQWLqUHQEHVW O¶pQHUJLHG¶DFWLYDWLRQGHGLIIXVLRQDX[JUDLQVGHIURQWLqUHRHVWODFRQVWDQWHGHVJD] SDUIDLWV/¶pYROXWLRQGHODFURLVVDQFHGHVJUDLQVGHSRXGUHVG¶DFLHULQR[\GDEOH/ HVWGpWHUPLQpHSDUODPpWKRGHSURSRVpHSDU6RQJHWDO6RQJHWDO Contrainte de densification
6HORQ O¶H[SUHVVLRQ SURSRVpH SDU 2OHYNV\ 2OHYVN\ OD FRQWUDLQWH GH GHQVLILFDWLRQ HVW SURSRUWLRQQHOOH DX FDUUp GH OD GHQVLWp HW LQYHUVHPHQW SURSRUWLRQQHOOHDXUD\RQPR\HQGHVSDUWLFXOHVHWV¶H[SULPHVRXVODIRUPH r C V
ρ
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= >@ Rr HVWOHUD\RQPR\HQGHVSDUWLFXOHVWDXGLVTXHCHVWXQHFRQVWDQWHjLGHQWLILHU Propriété mécanique après la densification3RXU OHV PDWpULDX[ SRUHX[ OHV H[SUHVVLRQV VXLYDQWHV RQW pWp SURSRVpHV SRXU HVWLPHU OD FRQWUDLQWH pODVWLTXHσ HW OD FRQWUDLQWH j UXSWXUH\ σ876SHQGDQW HW DSUqV O¶pWDSHGHGHQVLILFDWLRQ6XUL
5HYXH9ROXPH;±Q[DQQpH θ α θ σ σ θ σ σ F V 876 876 F \ \ − + − = − = K K >@ R \ σ HW 876
σ VRQW UHVSHFWLYHPHQW OD FRQWUDLQWH pODVWLTXH HW OD FRQWUDLQWH j OD UXSWXUHGHO¶DOOLDJHGHUpIpUHQFHGHQVHθ = −ρHVWOHIDFWHXUGHSRURVLWpKFHVWOH
IDFWHXU GH FRQFHQWUDWLRQ HW ĮV HVW XQH FRQVWDQWH /D GpWHUPLQDWLRQ GH KF D pWp
H[SOLFLWpHGDQV6XULHWDO6XUL
,GHQWLILFDWLRQGHVSDUDPqWUHVGXPRGqOH
'HV WHVWV GH IOXDJH DYHF GHV FRPSRVDQWV GH W\SH pSURXYHWWH GH IOH[LRQ VRQW UpDOLVpV GDQV XQ IRXU GH GHQVLILFDWLRQ VRXV YLGH ,OV VHUYHQW j LGHQWLILHU OHV SDUDPqWUHVGHYLVFRVLWpD[LDOHSRXUGpWHUPLQHUODFRQVWDQWHA kȍDE*HOLQ
/¶pQHUJLH G¶DFWLYDWLRQ GH OD GLIIXVLRQ DX[ JUDLQV GH IURQWLqUH QE HVW IL[pH j
N-PRO*HUPDQ/DVHFRQGHLGHQWLILFDWLRQHVWEDVpHVXUO¶pYROXWLRQGXUHWUDLW REWHQX SDU GHV HVVDLV GH GLODWRPpWULH SHQGDQW OH F\FOH GH GHQVLILFDWLRQ DILQ GH GpWHUPLQHUOHSDUDPqWUHC*HOLQ/HF\FOHGHGHQVLILFDWLRQSRXUOHPpODQJH GHSRXGUHVGH/jGpOLDQWDJHWKHUPLTXHHVWFRQVWLWXpG¶XQHPRQWpHG\QDPLTXHj &PLQMXVTXj&VXLYLSDUXQWHPSVGHPDLQWLHQG¶XQHKHXUH/HPpODQJHHVW FDUDFWpULVpSDUXQGLDPqWUHPR\HQGHSRXGUHVGHȝPHWXQFKDUJHPHQWLQLWLDOGH &HWWHPpWKRGHHVWUpDOLVpHVXULQWHUYDOOHVGLVWLQFWVHQIRQFWLRQGHODYDOHXUGH ODGHQVLWp/HUpVXOWDWGHO¶LGHQWLILFDWLRQGHVSDUDPqWUHVAHWCHVWUpVXPp7DEOHDX /DYLVFRVLWpD[LDOHHWOHUHWUDLWEDVpVVXUOHVPRGqOHVSUpVHQWpVHWLGHQWLILpVSDUOHV HVVDLVGHGLODWRPpWULHHWGHIOXDJHDXFRXUVGHO¶pWDSHGHGHQVLILFDWLRQVRQWGRQQpV )LJXUH
7DEOHDXParamètres identifiés pour la nuance de 316L à déliantage thermique
,QWHUYDOOHGHGHQVLWppWDSHGHGHQVLILFDWLRQ A 3DVP. C 1P
ȡ î
ȡ î
ȡ î
)LJXUH Viscosité axiale et retrait identifiés obtenues entre le modèle et les
7LWUHFRXUDQWGHO¶DUWLFOH
6LPXODWLRQQXPpULTXH
/HORJLFLHO$EDTXVHVWFKRLVLSRXUVLPXOHUO¶pWDSHGHGHQVLILFDWLRQSDUGLIIXVLRQ
jO¶pWDWVROLGHHQFRQVLGpUDQWXQFRXSODJHWKHUPRPpFDQLTXH/HPRGqOHSUpVHQWpDX SDUDJUDSKHHVWLPSOpPHQWpGDQVODVXEURXWLQHXWLOLVDWHXU80$7/HVSDUDPqWUHV LGHQWLILpV VRQW XWLOLVpV GDQV OHV VLPXODWLRQV QXPpULTXHV /D JUDYLWp OD IUDFWLRQ YROXPLTXHGHSRXGUHVHWOHIURWWHPHQWDYHFOHVXSSRUWVRQWSULVHQFRPSWHGDQVOD VLPXODWLRQ QXPpULTXH /D GLVWULEXWLRQ KpWpURJqQH GH OD GHQVLWp LQLWLDOH GH SRXGUHV HVWLVVXHGXUpVXOWDWGRQQpSDUODVLPXODWLRQpOpPHQWVILQLVGHUHPSOLVVDJHXWLOLVDQW XQH PRGpOLVDWLRQ ELSKDVLTXH HW OH FRGH )HDSLP %DUULHUH /¶H[HPSOH FRQFHQWUHXQYRODQWSRVVpGDQWXQHJUDQGHVXUIDFHGLDPqWUHH[WpULHXUGHSOXVGH PPSRXUOHSURFpGp0,0/DGHQVLWpLQLWLDOHREWHQXHDSUqVVLPXODWLRQGHODSKDVH G¶LQMHFWLRQHWODGHQVLWpILQDOHREWHQXHSDUVLPXODWLRQHQXWLOLVDQWOHPRGqOHH[SRVp SUpFpGHPPHQWVRQWGRQQpHV)LJXUH
)LJXUHEvolution de la densité relative du composant obtenue par simulation: (a)
avant la densification, (b) après la densification.
/HV WHVWV GH WUDFWLRQ VRQW HIIHFWXpV j GLIIpUHQWHV WHPSpUDWXUHV SRXU HVWLPHU OHV SURSULpWpVPpFDQLTXHV *HOLQ /D FRQWUDLQWH REWHQXH DX FRXUV GH O¶HVVDL GH WUDFWLRQHVWFRPSDUpHjFHOOHREWHQXHQXPpULTXHPHQW)LJXUH
)LJXUH Comparaison entre simulations et expérimentation pour la contrainte
élastique limite et la contrainte à rupture par à différentes températures de densification.
5HYXH9ROXPH;±Q[DQQpH
&RQFOXVLRQV
8QPRGqOHSKpQRPpQRORJLTXHEDVpVXUXQHORLGHFRPSRUWHPHQWYLVFRSODVWLTXH HVW XWLOLVp SRXU UHSUpVHQWHU GHQVLILFDWLRQ SDU GLIIXVLRQ j O¶pWDW VROLGH GHV SRXGUHV PpWDOOLTXHVHVWSUpVHQWp/HPRGqOHDpWpLPSOpPHQWpGDQVXQORJLFLHOGHVLPXODWLRQ SDU pOpPHQWV ILQLV DILQ GH SHUPHWWUH O¶LGHQWLILFDWLRQ SDUDPpWULTXH GX PRGqOH SDU FRPSDUDLVRQFDOFXO/HVGLIIpUHQWVSDUDPqWUHVPDWpULDX[XWLOLVpVRQWpWpLGHQWLILpVDX FRXUV G¶HVVDLV GH GLODWRPpWULH HW GH IOXDJH /HV VLPXODWLRQV UpDOLVpHV DYHF OHV SDUDPqWUHV DLQVL LGHQWLILpV FRPSWH G¶XQ FRXSODJH WKHUPLTXH GH OD JUDYLWp GX IURWWHPHQWDYHFOHVXSSRUW/HVJUDGLHQWVGHGHQVLWpLVVXVGHVpWDSHVGHPpODQJHDJH RXGHPRXODJHSDULQMHFWLRQRQWpWpSULVHQ FRPSWHGDQV OD VLPXODWLRQ QXPpULTXH /¶pYROXWLRQGHVUHWUDLWVDQLVRWURSHVGHODGHQVLWpILQDOHHWGHVFRQWUDLQWHVpODVWLTXHV RQWpWpVLPXOpVHWjODUXSWXUHGHFRPSRVDQWVDXFRXUVGHO¶pWDSHGHGHQVLILFDWLRQD pWp UpDOLVpH SRXU XQ FRPSRVDQW GH W\SH YRODQW HW pSURXYHWWH GH WUDFWLRQ /HV VLPXODWLRQV QXPpULTXHV VRQW HQ ERQ DFFRUG DYHF OHV UpVXOWDWV H[SpULPHQWDX[ SURXYDQWDLQVLODSDWLHQFHGXPRGqOHSK\VLTXHGHQVLILFDWLRQHWGHODO¶LGHQWLILFDWLRQ SDUDPpWULTXHDVVRFLp
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%DUULHUH 7 *HOLQ -& /LX % ©([SHULPHQWDO DQG QXPHULFDO DQDO\VHV RI SRZGHU VHJUHJDWLRQVRQWKHSURSHUWLHVDQGTXDOLW\RISDUWVSURGXFHGE\0,0ª Powder Metall. YROQS
%RUGLD 5. 6FKHUHU *: © 2Q FRQVWUDLQHG VLQWHULQJ, &RQVWLWXWLYH PRGHO IRU D VLQWHULQJ ERG\ªActa Metall.YROQS
*HOLQ -& %DUULHUH 7 6RQJ - /LX % ©([SHULPHQWDO ,QYHVWLJDWLRQV DQG 1XPHULFDO 0RGHOOLQJ RI 6LQWHULQJ 3URFHVV IRU / 6WDLQOHVV 6WHHO 0,0 &RPSRQHQWVª International Conference on Powder Injection Molding of Metals, Ceramics and Carbides0DUFK)ORULGD86$
*HUPDQ50 Sintering theory and practices,
1HZ<RUN-RKQ:LOH\*HUPDQ50%RVH$Injection moulding of metal and ceramics
3ULQFHWRQ03,)
2OHYVN\($©7KHRU\RIVLQWHULQJIURPGLVFUHWHWRFRQWLQXXPªMat. Sci. Eng. RYROS
6RQJ-*HOLQ-&%DUULHUH7/LX%©([SHULPHQWVDQGQXPHULFDOPRGHOOLQJRIVROLGVWDWH VLQWHULQJ IRU / VWDLQOHVV VWHHO FRPSRQHQWV ª J. Mater. Process. Technol. YRO S
6XUL3+HDQH\')*HUPDQ50©'HIHFWIUHHVLQWHULQJRIWZRPDWHULDOSRZGHULQMHFWLRQ PROGHGFRPSRQHQW3DUWɉ0RGHOª J. Mater. Sci.YROS