Mécano-biologie de la croissance crânienne : application aux craniosténoses

Texte intégral

(1). THESE En vue de l'obtention du. DOCTORAT DE L’UNIVERSITÉ DE TOULOUSE Délivré par Université Paul Sabatier Toulouse III Discipline ou spécialité : Génie Mécanique, Mécanique des Matériaux – G3M. Présentée et soutenue par Florian JALBERT Maître de Conférences – Praticien Hospitalier Le 30 Septembre 2013 Titre : <

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(4) . JURY Mme PITHIOUX Martine (rapporteur) - CR1 CNRS HDR Pr LAUWERS Frédéric (co-directeur de thèse) - PUPH CHU Toulouse Pr SWIDER Pascal (directeur de thèse) – PU Univ Toulouse 3 Pr VACHER Christian (rapporteur) – PUPH CHU Beaujon Pr BOUTAULT Franck (invité) – PUPH CHU Toulouse. Ecole doctorale : MEGEP Unité de recherche : IMFT CNRS UMR 5502 Directeur(s) de Thèse : Pr Pascal SWIDER, Pr Frédéric LAUWERS Rapporteurs : Mme PITHIOUX Martine, Pr VACHER Christian.

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(20) CHAPITRE 1 – ANALYSE BIBLIOGRAPHIQUE . *'*' /*2*/

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(60) CHAPITRE 2 : DEFINITION DE CRITERES DE SEVERITE A LA DEFORMATION CRANIENNE DANS LA TRIGONOCEPHALIE . +'*'

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(80) CHAPITRE. 3. BIOMECANIQUE. –CARACTERISATION DES. SUTURES. PATHOLOGIQUES . ,'*'

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(84) Patients 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11. Date chirurgie 02/04/12 14/03/11 16/12/10 18/02/13 05/01/11 15/03/10 17/12/09 04/05/11 05/06/11 28/04/13 01/05/13. Sexe M F F M M F M M F M M Moyenne âge Ratio âge/sexe. âge(mois) 4 4 4 4 7 7 3 7 5 3 6 4,9 7M / 4F. "<3

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(93) 0D - B C. Mz. Nx. F. M. δ l. A #. Ty. yA R. α αA. O. x0. "=<3 Schéma de flexion trois points. T;*!.#%! ,+0!*0%!((! ! ;"+.)0%+* 1 /,;%)!* !/0 !4,.%);! ,. (T;-10%+* YdZ */(-1!((!/+*0.!0!*1/(T%*"(1!*! !(T!""+.0*+.)(M !(T!""+.00.*$*0Y+!""%%!*0 !%/%((!)!*0"ZM!0 1)+)!*0 !"(!4%+*Y%*!.0%! !/!0%+* 1o dWbcZP T;-10%+* YdZ ,!.)!0 ! ;0!.)%*!. (! (%!* !*0.! (! $.#!)!*0 );*%-1! !40;.%!1. !0 (! ;,(!)!*0%* 1%0-P. U=. π /2. ∫ α. A. ⎡ Nx2 Ty 2 M z2 ⎤ + + ⎢ E (bh) kG(bh) EI ⎥ Rdα z ⎥ ⎢⎣ ⎦. (a). et. vB =. ∂U ∂F. (b). (3). "0+.%/0%+* ,0;! ! (T;-10%+* YdZ ,!.)!0 ! ;0!.)%*!. (! )+ 1(! T;(/0%%0; !""!0%" 1 )0;.%1 ! ( ,+10.!P T!4,.!//%+* +),(:0! %*(1*0 (! .C(! ! (T!""+.0 *+.)(M ! (T!""+.0 0.*$*0 !0 1 )+)!*0 ! "(!4%+* +..!/,+* 7 (T;-10%+* YeZP +./-1! (T!""!0 ! "(!4%+* !/0 ,.;,+* ;.*0M (! )+ 1(! !""!0%" !/0 !4,.%); ,. ( .!(0%+*YeZP. E=. . 1 ⎛F⎞ × α MNT 16bh3 ⎜⎝ v ⎟⎠. (4a). dj.

(94) avec :. α MNT. ⎡⎛ 6kδ 8 + ( 24kl 2 + 4h 2υ + 2h 2 k + 4h 2 ) δ 6 ⎤ ⎞ ⎢⎜ ⎥ ⎟ 2 2 ⎢⎜ + ( 4h 2 kl 2 + 36kl 4 + 8h 2υl 2 + 8h 2l 2 ) δ 4 ⎥ ⎟ arctan ⎛⎜ l − δ ⎞⎟ δ l 2 ⎢⎜ ⎥ ⎟ ⎝ ⎠ ⎢⎜ + ( 24l 6 k + 4h 2l 4 + 4h 2υl 4 + 2h 2 kl 4 ) δ 2 − 6kl 8 ⎟ ⎥ ⎠ ⎢⎝ ⎥ 8 7 2 2 2 2 6 ⎢ ⎥ −1 −3π kδ − 12kδ l − π ( h k + 2h υ + 12kl + 2h ) δ ⎥ = ⎡⎣ kδ 3 ( l 2 + δ 2 )⎤⎦ ⎢ ⎢ + (8h 2υl + 8h 2l − 4h 2 kl − 12kl 3 ) δ 5 ⎥ ⎢ ⎥ ⎢ −π 4h 2υl 2 + 18kl 4 + 4h 2l 2 + 2h 2 kl 2 δ 4 + −8h2υl 3 − 8h 2l 3 + 4h 2 kl 3 + 12kl 5 δ 3 ⎥ ) ( ) ⎥ ⎢ ( ⎢ −π 2h 2l 4 + 2h 2υl 4 + h 2 kl 4 + 12 kl 6 δ 2 + 12 kl 7δ − 3π kl 8 ⎥ ) ⎢ ( ⎥ ⎢⎣ ⎥⎦. 3 ⎛F⎞ ×αM 16bh3 ⎜⎝ v ⎟⎠ avec : E=. (4b). ⎛ l 2 − δ 2 ⎞⎤ ⎛ 1 ⎞⎡ α M = ⎜ 3 ⎟ ⎢π (δ 6 + 3δ 4l 2 + 3δ 2l 4 + l 6 ) + 4l (δ 5 − δ l 4 ) − ( 6δ 4l 2 + 6δ 2l 4 + 2δ 6 + 2l 6 ) arctan ⎜ ⎟⎥ ⎝δ ⎠⎣ ⎝ 2δ l ⎠ ⎦. α. α. Μ. ΜΝΤ. T),(%01 ! !/+!""%%!*0/!0/+*02%/1(%/;/"%#1.!cc,+1.c#oda))M obPjh ))M!0"ofWgN2.%*0 !bWba))7c))P. δ. δ . "==3 Influence de la courbure δ sur le module effectif E : (a) modèle complet (effort normal, effort tranchant, moment fléchissant) ; (b) modèle incluant le moment fléchissant.. +1.(T!*/!)(! !/+*"%#1.0%+*/ !/,;%)!*/0!/0;/M%(,,.%0-1!(T%*"(1!*! ! (T!""+.0 *+.)( !0 ! (T!""+.0 0.*$*0 /+*0 *;#(%#!(!/ !2*0 !((! 1 )+)!*0 "(;$%//*0P ! )+ :(! +),(!0 +**! 1* .+%//!)!*0 ! (T+. .! ! b k 1 )+ 1(! T;(/0%%0;!""!0%"P. . ea.

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(106) . CHAPITRE 4 MODELE. – DEVELOPPEMENT D’UN. ELEMENTS-FINIS. DU. CRANE. « STENOSE » . -'*' .

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