début crue 2010 fin crue num

fin crue exp

Figure 5.26 Airesdes setionsentraversdubanInterReg

A b

^{(f.def.Fig 5.20)mesuréesetalulées}

aveRubar

20

^{TSaudébutetàlandelaruede}

2010

^{.Lesparamètresdelasimulation}

2

^{Dsontindiquésà}

laFigure5.25

La diérene de topographies simulées entre l'état

1

^{ave ban et l'état nal}

2

^{après la rue}

de la Figure 5.27 indique que les sédiments se sont majoritairement propagés en aval du ban,

et se sont très peu diusés sur le largeur du lit. Les sédiments déposés juste en aval du ban

omblent prinipalement lethalwegdu litsitué àproximitéde larive droite etatteignent plusd'un

mètre d'épaisseur loalement. Ce volume déposéserait susant pour réer des formesloales dans

le lit. L'érosion de la tête de ban peut être expliquée par la diretion de l'éoulement qui bute

pratiquement à la perpendiulaire sur leban. En aval, les veteurs vitesse sont tous parallèles au

ban, e quiexplique queles sédiments soient peu diuséssur lalargeur du lit et plus propagés en

avaldu ban.

On suppose à partir de la répartition des ontraintes de la Figure 5.24 et de la déformation

simulée du ban que les ontraintes loales alulées sont sous-estimées sur le ban (le ban n'est

pasassezérodé)maissur-estiméesdanslehenal(lessédimentsdubanérodéssontmajoritairement

transportés enaval).

Figure 5.27 Diérenedestopographiessimuléesentre l'état

1

^etl'état

2

^{(resp.avantet aprèslarue)}

sur le site InterReg et hamp de vitesse au premier pi de rue (

Q = 1 050

^m

³

^{/s. Les ouleurs haudes}

symbolisentlesérosionsdubanInterReg,laouleurverteorrespondauxzonessansfortemodiationde

lagéométrie et lesouleurs froidesindiquent leszones de dépt. Les paramètresde la simulation

2

^{D sont}

indiquésàlaFigure5.25

Les positions d'ungalet traé au débutet à la nde larue sont superposables ave les lignes

de ourant simulées entre un pi de rue (mobilisation sédimentaire) et la n de la rue (dépt

des sédiments transportés) ave le modèle

2

^{D sur la Figure 5.28. On simule des lignes de ourant}

similairesà partirde lapositiond'unautre PIT-Tag.Lesrésultatsnumériques mettenten évidene

lemodedetransportdessédimentsendeuxétapes:l'érosionlatéraleauoursde lamontéederue

entraîne lessédimentsvers leentredu henal,puis l'éoulement lestransportevers l'aval.

Figure 5.28Comparaisondespositionsd'unPIT-Tagavant(rondrouge)etaprèslaruede

2010

^(rond

bleu)aveleslignesdeourantsimulées(ourbejaune).Laèhebleueindiquelesensdel'éoulementetles

pointsvertslespositionsdes

1 500

^{PIT-Tagsavantlarue.Lesparamètresdelasimulation}

2

^{Dsontindiqués}

àlaFigure5.25

On estime une inertitude de

3%

^{environ sur le alul du volume érodé qui est due aux}

ap-proximations de la géométrie, le pas d'espae transversal du maillage

2

^{D étant} relativement lâhe (

∆y = 10

^{m). Les fortes diérenes de volume érodé du ban entre les} simulations

1.2

^,

1.8

^et

1.9

du Tableau 5.6 soulignent que le modèle numérique

2

^{D est sensible à la taille} granulométrique.

Un diamètre médian roissant induit une rédution duvolume mobilisé ainsiqu'une diminution de

l'avanée. La prise en ompte de l'eet de la pente latérale ave la formule d'Ikeda (1982) permet

d'augmenter la mobilisation sédimentaire prinipalement en tête de ban et au ours des pis de

rue.Lesdéptsdanslessimulationsaveetsanslaformuled'Ikeda onttendaneàatténuerles

dif-férenesd'érosionsdubanentreesdeuxsimulations. La diminutiondeladistanede hargement

L _s

^{dans les} simulations favorise la mobilisation sédimentaire et augmente l'avanée du front

F ₉₀

ave

d ₅₀ = 35

^mm (simulations

1.2

^,

1.3

^et

1.4

^{). Pour les aluls ave}

d ₅₀ = 21

^{mm,une diminution}

de

L _s

^{n'a pas d'inuene sur la} mobilisation du ban mais limite l'avanée du front

F ₉₀

^{. Lorsque}

τ _cr ^∗ = 0,047

^{, on simule une érosion de ban et une avanée plus faible ave la loi de apaité de}

Camenen et Larson (2005) qu'ave la loi de Meyer-Peter et Müller (1948). La diminution de

τ _cr ^∗

à

0,03

^{ave ette dernière loi permet également} d'augmenter l'érosion du ban et la propagation sédimentaire.

Àpartirdesrésultatsnumériquesdessimulations

2

^{D(Tab.5.6),onremarquequelesparamètres}

permettant de simuler une érosion de ban la plus prohe de elleobservée sont laloi de apaité

de Meyer-Peter etMüller (1948) assoiée à une loi de hargement ave

L _s = 10

^{m.Une ontrainte}

ritique adimensionnelle de miseen mouvement

τ _cr ^∗ = 0,047

^{est utilisée, ar une valeur plus faible}

augmentefortementl'avanéedufront

F ₉₀

^{.Laformuled'Ikeda(1982)ave}

φ = 30 ^◦

^{permetd'éroder}

plusfortementlapartieamontduban,maisn'apratiquementpasd'eetsurlamobilisationglobale

du banau ours delarue.

Paramètre

d ₅₀ L _s φ τ _cr ^∗

^{Loide apaité avanée}

F ₉₀ V

^érodé

Unité [mm℄ [m℄ [

◦

℄ [-℄ - [m℄ [

%

^℄

Exp.

21

^{- - - -}

55 80

Num.

1.1 35 100

^sansIkeda

0,047

^MPM

826 41

1.2 35 100 30 ^◦ 0,047

^MPM

759 38

1.3 35 10

^sansIkeda

0,047

^MPM

1062 45

1.4 35 1000

^sansIkeda

0,047

^MPM

9 28

1.5 35 100

^sansIkeda

0,047

^CL

731 35

1.6 35 100 30 ^◦ 0,047

^CL

467 32

1.7 35 100 30 ^◦ 0,03

^MPM

1689 52

1.8 25 100 30 ^◦ 0,047

^MPM

1341 42

1.9 21 100 30 ^◦ 0,047

^MPM

1906 48

1.10 21 10 30 ^◦ 0,047

^MPM

836 48

1.11 21 100 30 ^◦ 0,03

^MPM

1629 55

TABLEAU5.6Avanéesdufront

F ⁹⁰

^et

%

^{duvolumeérodédubanInterRegmesurésetsimulésen}

2

^Den

fontiondesparamètresnumériques.Lefrontest déniommelapositionàlaquelle

90

^{%dessédimentsdu}

banenvolumesontsituésenamont.Pouralulerlefrontexpérimental,onsebasesurlagéométrieduban

relevéeparleCNRSàlandelaruede

2010

^{.Lesparamètresdes}simulationssont:

d ⁵⁰

^{lediamètremédian,}

L s

^{la distane de hargement, la ontrainte ritique} adimensionnelle

τ _cr ^∗

^{et la loi de apaité. CL fait}

référeneàlaloideCamenenetLarson(2005)et MPMàlaloideMeyer-Peteret Müller(1948)

5.3.3 Comparaison des résultats des simulations

1

D et

2

D

Lesformesdubanaprèslaruede

2010

^sontmieuxreproduitesavelemodèle

2

^Dqu'avele

mo-dèle

1

^{D.LemodèleRubar}

20

^{TSpermetégalementd'avoirunemeilleure}appréiationdestrajetoires de partiules.

La diusion latérale est mieux reproduite ave lemodèle

1

^{D qu'ave le modèle}

2

^{D à l'aide du}

mode de dépt par ouhes horizontales. Comme les ontraintes loales dans le modèle

1

^{D sont}

alulées par laformule

τ _j = τ _moy

^{,elles sont} sur-estimées au-dessus du ban etsous-estimées dans

le henal prinipal. Les sédiments déposés sur la largeur du lit ne sont alors pas re-mobilisés dans

les simulations

1

^{D, alors quedansles aluls}

2

^{D, lessédimentssepropagent largement en aval.}

L'avanée du front

F ₉₀

^estfortement sur-estiméedans lemodèle

2

^{D, eton trouve desrésultats}

plusprohesdesobservations ave lemodèle

1

^{D.Eneet,ommelediamètremédiandessédiments}

du ban dans le modèle

2

^{D est invariant et que es sédiments ne se mélangent pas ave d'autres}

populationssédimentairesauoursdessimulations,ilssontplusfailementtransportés.Auontraire,

dans la simulation

1

^{D, la formule de démixage permet de reproduire} l'évolution granulométrique longitudinale. Lapopulationdessédiments lesplusns issuedudémixage suite àl'érosionduban

esttransportée.Lorsqu'ellesedépose,elleestfusionnéeavelessédimentsreprésentatifsdelaouhe

pavée.Leurpropagation estainsilimitée.

Danslemodèle

2

^{D,ladiretionde}l'éoulementetl'aélérationdesavitesseàauseduméandre sont reproduites, induisant l'érosion de la tête de ban, onformément aux observations. Dans le

modèle

1

^{D, les eets du méandre ne sont pas simulés et la tête de ban n'est pas érodée. Ainsi,}

l'érosion de la tête du ban semble être due à la position du ban en sortie du méandre, et un

alul

2

^{D est néessairepour reproduireette évolution.}

5.3.4 Conlusions sur la modélisation de la rue de 2010

L'évolution morphologiquedu ban InterReg suite àlaruede déembre

2010

^{estorretement}

reproduite danslasimulation

1

^{Dentenant omptedel'eetdespentes}transversalesparlaformule d'Ikeda(1982).Danslessimulations

2

^{D,lapriseenompte deetteformulen'est pas}fondamentale pourreproduire l'érosionduban.Ondéduit deesrésultatsnumériquesquel'érosionestenpartie

provoquéepar lesapement duan du ban.

Dans les simulations

1

^{D et}

2

^{D, l'avanée du front}

F ₉₀

^est sur-estimée et la mobilisation du ban sous-estimée. On remarque que la ontrainte alulée loalement dans le modèle

2

^{D ou via}

la répartition sur une setion en travers ave la MPC ou en fontion de la hauteur d'eau loale

danslemodèle

1

^Dest sous-estimée.Cette sous-estimation estexpliquéepar lafaible hauteurd'eau au-dessus du ban InterReg en début d'érosion. Dans le modèle

1

^{D, on ontourne ette limite en}

imposantuneontrainteloaleégaleàlaontraintemoyenne surlasetionentravers,ettedernière

étant légèrement supérieure.

Comme onstaté surle site InterReg,lelit pavé à proximité du ban n'est pasdéstabilisé dans

lemodèlenumérique

1

^{D.Onrelève également queles modèlesnumériquessontsensiblesàlavaleur}

du diamètremédian

d ₅₀

^{quireste diile à déterminerave préision.}

La distribution des sédiments du ban InterReg étant bi-modale, on propose d'utiliser les

for-mules

σ _a = d ₈₄ /d ₅₀

^ou

σ _b = d ₅₀ /d ₁₆

^{pour aluler l'étendue} granulométrique. Selon esaluls, on trouve

σ _a < σ < σ _b

^,ave

σ = p

d ₈₄ /d ₁₆

^.Ave l'utilisation delapremière formule

σ _a

^dansles

simu-lations, lamobilisationdubansimuléeestplus forteetl'avanéedufront

F 90

^{plusimportanteque}

lorsquelaformule

σ _b

^{estutilisée.Ainsi,lemodèle}

1

^{D estégalement sensibleàlavaleur del'étendue}

granulométrique, maisdansune moindremesurepar rapportau

d ₅₀

^.

5.4 Synthèse sur les simulations du site InterReg et propositions

pour les sénarios

5.4.1 Dynamique de l'érosion du ban InterReg

L'érosion duban InterRegsembleêtreenpartie due àl'érosionlatérale desansduban.On

remarqueégalementquel'érosiondelatêtedubanestfailitéepar laloalisationduban,elui-i

setrouvant en extradoseten sortied'unméandre.

D'aprèslesrésultatsnumériques, latrajetoiredessédimentsdelarehargepeutêtreséparée en

deuxphases :

1. Lessédimentssont érodésdu faitde lafortepente latéraleetdéposés enpied deban,

2. L'éoulement plusfortau entredu henal transporte lessédiments plusen avaletlesdiuse

surlalargeurdu lit.

Le premier pi de rue aurait eu un eet très important sur l'érosion du ban. Il semble que

le ban entier soit érodé latéralement, ave une tête de ban toujours plusérodée que la queue de

ban. L'érosion globalediminuerait toutefoisau ours de larue, ar lespenteslatérales desans

du bandeviennent plusfaibles.

5.4.2 Capaités et limites des logiiels de simulation

Le volume de ban érodé danslasimulation

1

^{D est assez prohe de elui observé maisl'érosion}

simulée ave le modèle

2

^{D est plus} sous-estimée. Ce résultat s'explique par une ontrainte loale danslemodèle

1

^D

τ _j,1D = τ _moy

^{plusfortequelaontrainteloaledanslemodèle}

2

^D

τ _j,2D

^au-dessus

du ban.

Dans les simulations

2

^{D,l'avanée du front}

F ₉₀

^{est fortement} sur-estimée. Elleest trouvée plus prohe deelle observée par lealul

1

^{D. Ainsi, lesontraintes loales simulées danslehenalsont}

plus fortes dans le modèle

2

^{D que dansle modèle}

1

^{D. Les zones favorables au dépt} sédimentaire sont repérées ave lemodèle

2

^{D, etla}potentialité deréation de formepeutalors êtreestimée.

Dans leas d'unedistribution granulométrique bi-modale, le hoix desparamètres (

d ₅₀

^,

σ

^{) ave}

σ = p

d ₈₄ /d ₁₆

^{induit une} sur-estimation du

d ₈₄

^{.En utilisant la formule}

σ _a = d ₈₄ /d ₅₀

^{pour aluler}

l'étendue granulométrique, la mobilisation du ban est mieux reproduite. Ave la formule

σ _b =

d ₅₀ /d ₁₆

^,lamobilisationest sous-estiméemaisl'avanéedu front

F ₉₀

^estmieuxreproduite.

5.4.3 Propositions de sénarios

Dans les simulations

1

^{D et}

2

^{D, la diminution de l'érosion du ban InterReg dans le temps et}

au gré des rues est expliquée par la forme du ban qui devient de plus en plus lissée ave des

pentes latérales plus faibles. L'impat de la forme sur la mobilisation sera don étudié dans le

hapitre 6 pour onrmer ette hypothèse. La partie amont du ban InterReg étant plus érodée

que la partie aval, on peut se demander quel impat aurait une onguration transversale du

ban surlamobilisation sédimentaire. Selonles résultats simulés, laloalisation duban InterReg

ensortiedeméandre favorisel'érosionloaledelatêtedeban.Il seraitalors intéressant desimuler

l'érosiond'un ban similairesur unautre site pour estimer l'eet de ladynamique uviale. Une

érosion latérale maîtriséeseraégalementsimulée. Enn, leseetsduvolume duban etdesa

granulométrieseront estimés.

6

sédimentaire

Lesaratéristiquesdesdiérentssénariosderehargesontexpliitées,ainsiquelaongurationdesmodèles

numériquespoursimulerl'évolutiondesrehargesauoursde ruesd'unepériodederetour d'unanoude

100

^{ans.Lesrésultatsnumériquespermettentd'estimerl'inuenedelaforme,dela}onguration,dumode

d'injetion et desa loalisationainsi que l'inuenede lagranulométriede la reharge sur lamobilisation

sédimentaire.Àpartirdeeséléments,desmodalitésderedynamisation duVieux-Rhinsontproposées.

6.1 Objetifs des simulations de sénarios

Pour relever les paramètres qui favoriseraient la mobilisation sédimentaire des reharges,

plu-sieurs sénarios tifssont proposés etsont modélisés ave lemodèle numérique

1

^{D RubarBE alé}

préédemment. La simulation de larue de

2010

^{surle résidu de ban nous permet d'estimer sila}

forme duban inuesursaapaitéàêtremobilisé. L'impat delaonguration d'unban injeté

est aussi étudié en onsidérant un ban tif ayant son té le plus long perpendiulaire à la

di-retion de l'éoulement. Pour savoir si le volume du ban inue sur les proessus d'érosion, on se

proposedesimulerl'injetiond'unbanàproximitédeKembsd'unvolume d'environ

60 000

^m

³

^(f.

setion 1.3.3). L'eet du mode d'injetion peutêtre relevé en omparant la propagation des

sédi-ments provenant de l'érosion maîtriséedu site O

3

^{(f.setion 1.3.3)eteuxissus d'unban injeté}

diretement dans lelit en eau. La ruede

2010

^{ayant une période de retour d'unan, lasimulation}

d'unerueplusforteommeellede

1999

^{d'unepériodederetourde}

100

^{ansnouspermet d'estimer}

l'eetdel'hydrologiesurlamobilisationsédimentaire.Enomparantlesrésultatssurdiérentssites

test,leseetsdelamorphologiedulitetdeladynamiquedel'éoulement surl'érosiondesreharges

peuventégalement êtremis en évidene.

6.2 Desription des diérents sénarios de reharge étudiés

Les aratéristiquesdesdiérentssénarios de rehargeétudiéssont dérites dansette setion.

6.2.1 Ban InterReg transversal

LesprinipalesaratéristiquesdubanInterReglongitudinalsontdéritesauxsetions1.3.2et

5.1.Onproposelesénariod'uneongurationdebanéquivalentemaistransversaleàl'éoulement

qui aurait étéréalisée surlemême site quele ban InterReg (Fig. 6.1). Il est important d'indiquer

quelamiseenplaed'untelbanengendreraitdesdiultéstehniquesliéesparexempleaupassage

des engins de hantier sur la largeur du lit. De plus, ette injetion latérale induirait une hausse

loale du niveau d'eau qui peut perturber le développement de la ore riveraine et les habitats à

proximité. Ce ban transversal serait situé au début du site InterReg ave le même volume que le

ban longitudinal, 'est-à-dire environ

20 000

^m

³

^{. Il mesurerait environ}

85

^{m de largeur et serait}

distant de quelques mètres des berges. Comme le ban longitudinal, il aurait une hauteur de

2

^m

à

3

^{m et} s'étendrait du PK

182,460

^{au PK}

182,561

^{. On hoisit également la même} granulométrie poure sénario, 'est-à-dire

d ₅₀ = 21

^{mm et}

σ = 3,7

^.

Le front

F ₉₀

^{du ban} transversaltif avant samobilisationsesitue au PK

182,55

^.

Figure 6.1 Photographie aérienne du site InterReg et loalisation shématique du ban longitudinal

(orange)etdubantiftransversal(violet).Lebanlongitudinalaunelargeurausommetd'environ

11

^m

ets'étendàproximitédelarivedroiteduPK

182,460

^auPK

183,080

^.Lebantransversalseraitprésentsur toutelalargeurdulitetdistantd'environ

1

^à

2

^{mdesbergesgauheetdroite}respetivement.Cebantif iraitduPK

182,460

^auPK

182,561

Les pasd'espaelongitudinaux ettransversauxdumaillage utilisé pourles simulationsduban

transversaltif sontlesmêmes queeuxdumaillage utilisé danslessimulations

1

^{D duhapitre 5,}

'est-à-dire

∆x = 30

^met

∆y = 5

^à

10

^m.

6.2.2 Ban Kembs longitudinal

Larehargesuresited'étudeonsisteraitenuneinjetionde

60 000

^m

³

^{desédimentsprovenant}

des travaux sur le barrage de Kembs (Clutier et al., 2011). Comme la loalisation et la forme de

l'injetion ne sont pas dénies par EDF au moment de la rédation de e manusrit, on hoisit

de simuler un ban similaire à elui du site InterReg ar sa forme semble failiter la mobilisation

sédimentaire (f.setion5.4).Danslasimulation numérique,lebanKembss'étendduPK

174,2

auPK

175,4

^{etestloaliséàproximitédelabergedroite,ommel'ont proposéClutieretal. (2011)}

(Fig.6.2).Sahauteurde

2

^à

3

^{mestlamêmequeelledubanInterReg.Onhoisitunelargeurau}

sommetde

15

^{m.Ave es}dimensions,levolumeduban danslemodèlenumérique atteint environ

61 300

^m

³

^,etlefront

F ₉₀

^avant mobilisationestsitué auPK

175,31

^.

On propose également un autre sénario de ban tif sur le site de Kembs, mais qui aurait

exatement les mêmes dimensions que le ban InterReg, 'est-à-dire une hauteur de

2

^à

3

^{m, une}

largeurdehautde band'environ

11

^{metunelongueur de}

600

^m.Cebans'étendraitduPK

174,2

jusqu'au PK

174,8

^{. Le volume de e ban estalulé égal à environ}

22 000

^m

³

^{.Le front}

F ₉₀

^initial

de e banest situé auPK

174,72

^.

Figure 6.2 PhotographieaériennedusiteKembs etloalisationdesbanslongitudinaux tifs,aveen

orangeleband'environ

60 000

^m

³

^{qui auraitunelargeurausommetde}

15

^{met enrougeleband'environ}

20 000

^m

³

^{, d'une largeur de}

11

^{m. La hauteur de es deux bans mesurerait de}

2

^à

3

^{m. Les traits verts}

loalisentlessetionsentraversdumaillageutilisédanslessimulations

1

^D

LagranulométriedeesdeuxbanstifsestbaséesurlesrelevésEDFdusiteK

1

^(f.AnnexeD).

La moyenne arithmétique des granulométries de esrelevés donne

d ₅₀ = 28

^{mm et}

σ = 5,5

^{. Cette}

granulométrieestdu mêmeordre degrandeurque ellesdesberges dessitesInterReg (f.Tab D.2)

etO

3

^{(f. Tab D.3 et D.4).L'étendue} granulométrique dessédiments du site K

1

^{indique une forte}

présenedenes.Contrairementà lamodélisationdu siteInterReg,lemaillagesuresite n'estpas

interpolé longitudinalement, ar ette étape aurait néessitéun travail important de dénitiondes

lignes diretries sur la géométrie (f. Fig. 5.8 sur le site InterReg). De plus, omme l'objetif de

es simulations est de relever destendanes, une géométrie ranée n'est pasforément néessaire.

Le maillage utilisé est alors uniquement onstitué des prols en travers du RPF distants de

100

^à

200

^{mles unsdesautres (Fig. 6.2etannexe A).}

6.2.3 Érosion latérale maîtrisée O3

PoursimulerledevenirdessédimentsérodésdusiteO

3

^,lemodèle

1

^{Dnéessiteunerelationentre}

le débit liquide

Q

^{et le débit solide}

Q _s

^{provenant de laberge érodée. Les résultats de} l'expériene enlaboratoire deDieMoran (2012)suintement présentéeàlasetion1.3.3permettent d'estimer

ledébit solidesurle siteO

3

^{enfontion du débitliquide.}

La berge ommene à être érodée dès que le débit liquide seuil

Q _seuil = 500

^m

³ /

^{s est dépassé.}

Pour

Q > Q _seuil

^{,on supposeledébitsolide}proportionnelau débitexédentaire

Q − Q _seuil

^tantque

l'érosionde labergen'impate pase débit solide. Àpartir des testssurlemodèleréduit physique

d'unrégimepermanent àdébit xé, onale leoeient

a

^{de laloisuivante:}

Q _s = a (Q − Q _seuil )

^(6.1)

ave

Q _s

^{:débit solide érodé surun mètre[kg/(s m)℄ et}

Q

^{:débitliquide [m}

³

^{/s℄.Le meilleur alage}

estobtenu ave

a = 3,5 × 10 ⁻⁵

^kg/m

⁴

^{(Fig. 6.3a).}

Lesbergesnepouvantpasêtreérodéesindéniment,levolumemaximalérodableestestiméàune

valeur

V _max = 20 000

^m

³

^{àpartird'untestdumodèleréduitd'unesuessionderues}représentatives d'unepériode de

10

^{ans(Fig.6.3b).Ce testmet également en évidene} l'amortissement duvolume érodé

Q _s

^{ave le volume déjà érodé}

V

^{. Cet} amortissement est alé à l'aide du oeient

b

^de

l'exponentielle déroissantesuivante :

Q _s = a (Q − Q _seuil ) exp

− bV V _max − V

(6.2)

ave

V

^{:volume érodé et}

V _max

^{:volume maximal érodableet}

b

^{:oeient de alage (}

b = 0,75

^sur

laFigure6.3b).

0

0 1000 2000 3000 4000 5000 Qs E rosi on [m 3 /s]

Figure 6.3 (a):Calageduoeient

a

^{del'équation6.1àpartirdetestsderégimeuniformedumodèle}

réduit donnant le débit érodé en fontion du débit liquide onstant et (b) : alage de l'amortissementdu

débitsolideérodéenfontionduvolumedéjàérodé(oeient

b

^{del'équation6.2)àpartirdutestphysique}

d'unesuessionderues sur

10

^{ans(données destests physiques:Die Moran,2012)}

Lesrésultatsdel'expérienedeDieMoran(2012)montrentquepratiquementtoutlelinéairedes

bergesdérotées est érodé (f.Fig.1.13 de lasetion1.3.3). Selonles résultatsdestestsdu modèle

bergesdérotées est érodé (f.Fig.1.13 de lasetion1.3.3). Selonles résultatsdestestsdu modèle

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